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3er Simposio Internacional sobre túneles y lumbreras en suelos y roca Control geotécnico durante la excavación de las cavernas de casa de máquinas y galería de oscilación del Proyecto Hidroeléctrico La Yesca. México Geotechnical control during the excavation of the powerhouse and surge chamber caverns of La Yesca Hydroelectric Project. Mexico Ibarra J. I., ingeniero de Minas. Comisión Federal de Electricidad RESUMEN: En el presente documento, se muestra el Control Geotécnico llevado a cabo durante la excavación de las cavernas de casa de máquinas y galería de oscilación del Proyecto Hidroeléctrico La Yesca, consistentes en dos obras subterráneas paralelas, la primera de sección portal de 24 m de ancho, 50 m de altura y 112.15 m de longitud, y la segunda de sección portal de 16.9 m de ancho, 62.9 m de altura y 63,4 m de longitud, separadas por un pilar de roca de 35.82 m de ancho. Las excavaciones se alojan en una secuencia de rocas ígneas de calidad media, con geología estructural compleja, para las cuales se realizó un mapeo detallado con el criterio de RMR (Rock Mass Rating, Bieniawski 1989), en conjunto con el levantamiento geológico estructural en cada avance de la excavación, con el objeto de verificar y actualizar los tratamientos de refuerzo y soporte del diseño de ingeniería básica. Se enumeran los cambios más importantes en los sistemas de refuerzo y soporte, llevados a cabo durante el proceso de excavación y se muestra el resumen del tratamiento definitivo, así como el resultado del monitoreo del comportamiento de la instrumentación geotécnica a la fecha. ABSTRACT: The present paper shows the Geotechnical Control carried out during the excavation of the Powerhouse and Surge Chamber Caverns of La Yesca Hydroelectric Project, which consist in two parallel underground excavations, both in conventional arched roof cavern, the first with 24 m width, 50 m high and 112.15 m of length, and the second of 16.6 m width, 62.9 m high and 63.4 m of length, with a rock pillar of 35.82 m between the two caverns. The underground excavations are located in igneous, medium-weak quality rock mass whit complex structural geology, for which detailed mapping was conducted in each advance of excavation, with the Rock Mass Rating (RMR) Bieniawski 1989 criterion, together with the structural geology mapping, in order to verify and update the treatments of reinforcement and support in basic engineering design. List the most important changes carried out during the excavation in the reinforcement and support systems, and shows the summary of definitive treatment, as well as the results of monitoring the behavior of geotechnical instrumentation to date. 1 INTRODUCCIÓN El Proyecto Hidroeléctrico La Yesca, el más grande en su tipo en México (208.5 m), forma parte del sistema hidroeléctrico de la cuenca del Rio Santiago, y es la tercer gran presa de enrocamiento con cara de concreto (ECC) del sistema, en conjunto con las centrales Hidroeléctricas Aguamilpa y El Cajón. Figura 1. Ubicación del Proyecto Hidroeléctrico La Yesca. Ciudad de México, 7 y 8 de noviembre de 2013 El proyecto se encuentra en la porción central de México en los límites de los estados de Jalisco y Nayarit, dentro de la Sierra Madre Occidental. Figura 1 El proyecto se compone de cuatro obras principales: 1) Obra de Contención, con una cortina de enrocamiento con cara de concreto de 208.5 m de altura, complementada por 4 niveles galerías de inyección y drenaje. 2) Obra de Desvío, por medio de dos túneles de sección portal de 14 x 14 m, de 721 m de longitud promedio. 3) Obra de Excedencias, en canal exterior de 650 m de longitud y de ancho variable de 91 a 76 m, la cual generó un tajo a cielo abierto de 240 m de altura en la margen izquierda del proyecto. 4) Obra de Generación, ubicada en la margen derecha del sitio del proyecto, consistente en una obra de toma a cielo abierto de 86 m de altura, dos tuberías de conducción de 7 m de diámetro, las cuales conectan con la caverna de casa de máquinas, de sección portal, de 24 m de ancho, 50 m de altura y 112.15 m de longitud, separada por un pilar de roca de 38.82 m de la galería de oscilación de sección portal de 16,6 m de ancho, 62.9 m de altura y 63.4 m de longitud, ambas cavernas conectadas en su base Control geotécnico durante la excavación de las cavernas de casa de máquinas y galería de oscilación del Proyecto Hidroeléctrico La Yesca. México por dos túneles de aspiración de sección sub-rectangular de 18.82 m de ancho y 11.66 m de altura, estos últimos, separados por un pilar de roca de apenas 9.88 m; finalmente, un túnel de desfogue de 311.6 m de longitud, sección portal de 14 x 14 m. Figura 2 Figura 2. Arreglo general y perfil de la obra de generación del P. H. La Yesca. Durante el primer año de construcción se presentó el movimiento de un bloque de roca inestable en la margen izquierda, comprometiendo la estabilidad del desplante de la cortina y la estructura de control de la obra de excedencias, solucionado al realizar un giro al eje de la cortina del orden de 14°, con la consecuencia de la reingeniería de algunas de las obras principales del proyecto, y la construcción de importantes obras de estabilización adicionales. Fluidal (Tmird), así como por cuerpos intrusivos de composición diabásica (Qdd) en forma de diques tabulares. La unidad Tmid, se presenta con estructura masiva con seudoestratificación ocasional, la roca intacta es dura, compacta y como masa rocosa esta intensamente fracturada, con presencia de arcilla y carbonatos en algunos de sus planos, mientras que otros presentan películas de oxidación, está además presenta evidencia de procesos de alteración hidrotermal, afectándola de forma parcial, con manifestaciones importantes de silicificación. La unidad Tmird se encuentra intensamente silicificada, debido a la alteración hidrotermal, la cual ha sellado gran parte de las discontinuidades, produciendo una roca intacta muy dura, que sin embargo, a pesar de su alta dureza, la roca masa rocosa exhibe un intenso fracturamiento (Ref. 1CFE 2011). La masa rocosa en general esta además afectada por importantes Fallas geológicas, las cuales se pueden agrupar típicamente en 4 grandes sistemas: el sistema Pilar, la cual se presenta en ocasiones como un grupo de estructuras, afectando bandas de masa rocosa de espesor importante y además controla los cambios de calidad de la masa rocosa; el sistema de la seudoestratificación representada por la Falla GO-1, y finalmente los sistemas de fallas y fracturas Secundario y Crucero Pitayo. Figura 3 La CFE, tiene una larga experiencia en la construcción de cavernas subterráneas, y hasta la fecha, no se había incorporado de forma sistemática el mapeo geotécnico detallado, evidenciado las ventajas de su empleo en construcción, en la visualización global y local de los problemas, siendo de gran ayuda en la toma de decisiones durante el rápido proceso de excavación. 2 INFORMACIÓN DE INGENIERÍA BÁSICA Para la conformación del modelo geológico - geotécnico de ingeniería básica, se contó con información de geología superficial, exploración geofísica indirecta, exploración directa con socavones, así como un reducido número de barrenos con recuperación de núcleos, complementado con las investigaciones geotécnicas de campo y laboratorio. 2.1 Marco geológico Los estudios del Departamento de Geología, determinaron que la secuencia litológica en el sitio de la excavación de las cavernas está integrada por rocas ígneas extrusivas, localmente representadas por las unidades Ignimbrita Dacítica Porfidica (Tmid), e Ignimbrita Riodacítica Ciudad de México, 7 y 8 de noviembre de 2013 Figura 3. Modelo geológico estructural de la zona de cavernas de casa de máquinas y galería de oscilación. 2.2 Marco geotécnico El Departamento de Mecánica de Rocas llevó a cabo una campaña de estudios geotécnicos, determinando las características de la roca intacta, como se muestra en la Tabla 1, la caracterización preliminar de la calidad de la masa rocosa, determinación de esfuerzos con método de gato plano y roseta de deformaciones. Ibarra, J. I. Tabla 1. Características de la roca intacta en el sitio de las cavernas Propiedad Peso volumétrico kN/ m³ Compresión simple MPa Módulo Et50 MPa Velocidad sónica m/s Relación de Poisson Tmid Tmird 25.21 89 49,540 5630 0.31 24.38 138.9 51,457 5380 0.32 proceso de excavación empleado en las cavernas presenta muchas ventajas desde el punto de vista geotécnico y muchas veces el diseñador geotécnico no alcanza a percibirlo en el gabinete, sino solamente hasta que se le da la oportunidad de seguir su proyecto en la siguiente etapa, la construcción. En la etapa de estudios se obtuvieron muestras cúbicas inalteradas de las discontinuidades principales, llevando a cabo pruebas de corte directo en el sistema de Fallas y Fracturas Crucero Pitayo, así como en la estructura del sistema de seudoestratificación, como se muestra en el resumen de la Tabla 2 (Ref. 2 CFE 2006). Tabla 2. Resultados de pruebas de corte directo discontinuidades Discontinuidad Falla Crucero Pitayo Sistema Crucero Pitayo Sistema seudoestratificación de Ángulo de fricción Interna ° Cohesión C kPa 24 29 39 12 54 120 El socavón de exploración No 4 se excavó principalmente en el bloque del alto de la Falla Crucero Pitayo, por arriba el nivel de las cavernas, generando una expectativa de roca de mejor calidad, por lo que el diseño de los sistemas de soporte se enfocó al método de equilibrio límite de cuñas rígidas delimitadas por los tres principales sistemas de discontinuidades. De forma complementaria se realizaron análisis de esfuerzo deformación, bajo el criterio de una masa homogénea, interrumpida a intervalos por las estructuras mayores detectadas hasta el momento, sin que se identificara grandes problemas de estabilidad, y la condición se encontraba cubierta por el sistema de refuerzo y soporte diseñado para el equilibrio límite. El sistema de refuerzo y soporte, se solucionó con anclaje de fricción y concreto lanzado reforzado con fibras de acero en los túneles de acceso y paredes de las cavernas y concreto lanzado con malla electro-soldada en las bóvedas de las cavernas. De forma adicional, el diseño estructural de la obra civil, se consideró un revestimiento de concreto reforzado en las paredes de la casa de máquinas hasta el nivel de la playa de montaje y galería de oscilación. 3 CONTROL GEOTÉCNICO DURANTE CONSTRUCCIÓN La excavación comenzó partiendo del diseño de ingeniería básica, y el avance del túnel de construcción fue enriqueciendo de forma gradual el nivel de información previo al inicio de la excavación de las cavernas. El Ciudad de México, 7 y 8 de noviembre de 2013 Figura 4. Esquema del proceso de excavación de las cavernas subterráneas. 3.1 Proceso constructivo Durante construcción, para llegar al sitio definitivo de las cavernas subterráneas prácticamente rodeamos el sector, acercándose de forma gradual, validando o actualizando el modelo, como se muestra esquemáticamente en la Figura 4. En la Casa de Máquinas se utilizaron cuatro niveles de acceso y rezaga: túnel de acceso a la bóveda, túnel de acceso a playa de montaje, los túneles de las tuberías a presión y finalmente el acceso en el tímpano poniente desde un túnel auxiliar de construcción. La Galería de Oscilación presenta una particularidad en el proceso constructivo, comenzando en su bóveda a través de un túnel auxiliar, pivoteando este en una rampa dentro de la Control geotécnico durante la excavación de las cavernas de casa de máquinas y galería de oscilación del Proyecto Hidroeléctrico La Yesca. México caverna hasta el límite de acarreo de los equipos, continuando el descenso por el método de Glory Hole, con equipos cautivos, rezagando a través de un contrapozo hacia un acceso provisional aguas abajo, desde el Túnel de Desfogue, como se muestra esquemáticamente en la figura 4. 3.2 Control y mapeo geotécnico El control geotécnico, se realizó en cada avance de la excavación, durante el tiempo disponible antes de la colocación de los tratamientos, siendo la base, en conjunto con la información geológica, para la validación o modificación del tratamiento. Se utilizó el criterio de Bieniawski 1989 (Ref. 3), en cual se especifican 5 clases de calidades de roca, realizando una adaptación en el proyecto, como resultado de la observación de que las calidades de la masa rocosa en el entorno de las cavernas, típicamente varía entre valores RMR 20-60, lo cual nos permitió tener una mejor comprensión del comportamiento de la variabilidad de las propiedades geotécnicas de la roca, e identificar su estrecha relación con el sistema de fallas fracturas principal, denominado sistema Pilares. Figura 6. Galería de oscilación, paredes abatidas del mapeo geotécnico RMR Dentro del sistema Pilares se identificaron dos estructuras de particular relevancia en el diseño, las fallas Escondida y Pilar, así como múltiples estructuras menores, con sus zonas de cizalla asociadas. El resultado completo al final de la excavación, se muestra en las paredes abatidas, de cada una de las cavernas, figuras 5 y 6. El control geotécnico, se complementa con la inspección regular de las excavaciones terminadas y de forma muy importante, con la instrumentación geotécnica instalada durante la construcción. La instrumentación está constituida por extensómetros mecánicos de barras múltiples, dirigidos a objetivos específicos, como estructuras geológicas que limitan potenciales cuñas y zonas de roca de mala calidad. Figura 5. Casa de máquinas, paredes abatidas del mapeo geotécnico RMR Ciudad de México, 7 y 8 de noviembre de 2013 El mapeo fue de particular importancia, resolviendo el día a día, así como la visualización de problemas de mayores dimensiones, es decir, de más de un banco de trabajo típico de 6,0 m, llegando a potenciales inclusive del tamaño de toda la altura de la pared aguas abajo de la galería de oscilación. Ibarra, J. I. El mapeo geotécnico, comenzó como un programa piloto de la CFE y continuó hasta el final de la excavación dados los resultados obtenidos, y se tiene programada su implementación de forma regular en futuros proyectos, incluyendo el uso simultáneo de más de una metodología, desde la etapa de diseño, como por ejemplo el Indice Q de Barton. Lo anterior nos permite entrar en un proceso de mejora continua que sin duda beneficiará a la obra en construcción, en la formación de personal calificado y quizá el aspecto más importante, la generación del registro así quedo construido para posteriores análisis y revisiones durante la vida útil de la obra. Cabe señalar que el resultado final del trabajo aquí mostrado fue producto del entusiasmo con el que participaron los ingenieros de CFE en el proyecto. 3.3 Solución de problemas durante la excavación la distribución de la las zonas de mala calidad, y dada la variabilidad en distancias cortas de la orientación de las estructuras, se indicaron solamente el incremento de longitud de anclaje en algunos sectores locales, y no fue sino hasta el tercer banqueo que se tuvo toda la expresión de una zona de mala calidad asociada a un tren de estructuras del sistema pilar y su zona de cizalla. Durante los avances anteriores, se colocaron en la zona dos extensómetros, (ECM-18 y ECM-19) los cuales comenzaron a indicar desplazamientos someros (barra de 0-2 m en ECM-19) alcanzando velocidades desplazamiento pico de hasta 0.5 mm/día, Figura 8. Dado el avance de los trabajos se planteó reforzar el sector, en una primera etapa, con anclas de fricción ascendentes desde la galería de ventilación paralela a la casa de máquinas, logrando reducir de forma importante los desplazamientos. En el presente capítulo, se presentan de forma breve algunos de los principales aspectos de diseño geotécnico, solucionados durante el momento de la excavación. 3.3.1 Cambio de posición de la playa de montaje Partiendo de la información básica, generada durante la etapa de estudios, en particular del socavón 04 de exploración, se tenía identificada una estructura geológica importante, denominada Falla Crucero-Pitayo, teniendo una variabilidad en espesor y características en los tres puntos de afloramiento. Durante el inicio de la construcción, antes de la llegada del túnel de acceso a la bóveda de casa de máquinas, en conjunto con el área de geología, se decidió confirmar las características de la estructura en el sitio exacto del extremo oriente de la casa de máquinas, prolongando el socavón de exploración directamente en la bóveda de la caverna, confirmando condiciones desfavorables para la bóveda en la playa de montaje, por lo que se recomendó en el cambio de esta área extremo poniente de la caverna, previa verificación de mejores condiciones con exploración directa. Figura 7 Figura 8. Solución de inestabilidad en pared aguas arriba CM Debido a la naturaleza del anclaje pasivo, la masa de roca admitió más deformaciones antes de tomar carga, y obligó a realizar una segunda campaña de refuerzo, realizando una ampliación al socavón 4, específicamente para instalar 3 líneas de anclaje pasivo y una línea de anclaje activo, con una precarga del orden de 10 toneladas, logrando con ello finalmente estabilizar la pared. 3.3.3 Implementación del pre-anclaje en la excavación Figura 7. Modelo geotécnico del cambio de playa de montaje 3.3.2 Pared aguas arriba de casa de máquinas En la primera etapa de excavación de la bóveda de la casa de máquinas, no se tenía una compresión tan detallada de Ciudad de México, 7 y 8 de noviembre de 2013 de las paredes de galería de oscilación En la excavación de la bóveda y el primer banqueo de la galería de oscilación, se presentó la problemática de una superficie de excavada irregular, a pesar de las técnicas del uso de técnicas de pre-corte y voladuras amortiguadas, debido a la presencia del sistema de fracturamiento Pilar y Control geotécnico durante la excavación de las cavernas de casa de máquinas y galería de oscilación del Proyecto Hidroeléctrico La Yesca. México un sistema secundaria de alto ángulo. Las cuñas, aunque de menores dimensiones, se presentaron de forma sistemática en toda la altura del banco de trabajo. Se planteó el uso de anclaje previo a la apertura del frente, obteniendo excelentes resultados, como se muestra en la figura 9. Figura 10. Cuña en pared aguas arriba de la GO Figura 9. Pre-anclaje en las paredes de galería de oscilación Una vez demostrado el beneficio, al limitar la relajación de la masa de roca superficial y la disminución de los volúmenes de futuros concretos, se implementó de forma sistemática en ambas cavernas. 3.3.4 Caído de cuñas menores en la pared aguas arriba de galería de oscilación La excavación de la parte superior de la galería de oscilación se realizó comenzando por el acceso auxiliar a la bóveda, y con el objeto de optimizar la rezaga, se conformó una rampa desde este, hacia el interior de la galería sobre su pared aguas arriba, la traza de la falla GO1, de la familia de la seudoestratificación, coincidió con la trayectoria del piso de la rampa, desplazándose del orden de 1 m debajo de ella. Finalmente al llegar al piso del segundo banqueo la falla quedó expuesta, delimitando una cuña potencial de mediana escala, fallando antes de colocar el soporte sistemático. Para reparar la continuidad de la pared y evitar la progresión de la cuña, se reforzó el entorno y se ordenó el relleno de la huella de la cuña con concreto hidráulico reforzado y anclado a la masa rocosa (Figura 10). La reparación retrasó localmente el proceso de excavación, y con el objetivo de evitar futuras cuñas similares, ante la persistencia a profundidad de la seudoestratificación, se instruyó reducir la altura del banco de 6 a 3 m, limitando así el tamaño del potencial problema, acompañado con la colocación del sistema de pre-anclaje antes descrito. Ciudad de México, 7 y 8 de noviembre de 2013 3.3.5 Paredes aguas abajo de las cavernas de casa de máquinas y galería de oscilación Como se mencionó anteriormente, las paredes aguas abajo de las cavernas presentan una orientación desfavorable respecto al sistema de fallas y fracturas Pilar, y en particular en la pared aguas abajo de la galería de oscilación se presentan al menos tres planos que delimitan igual número de cuñas potenciales. Las cuñas se previeron durante el diseño y se ajustó el tratamiento durante construcción, con el objeto de cubrir la profundidad real de las mismas. En la base de la cuña inferior, la falla Escondida presenta un espesor importante de zona de cizalla, con valores RMR de 21-30, que con la experiencia en la pared aguas arriba de casa de máquinas, se reforzó con anclaje corto, con objeto de rigidizar y limitar las deformaciones. Sin embargo ante la magnitud real de las cuñas, y la incertidumbre del comportamiento a largo plazo, bajo la acción de la deformación plástica de la masa y la disminución en la eficiencia del sistema de refuerzo y soporte, se definió un criterio, considerando que parte de la carga sería transferida con el tiempo, con sus respectivas deformaciones. Para reducir los efectos de tales consideraciones, se proyectó y construyó un sistema de elementos de compresión, consistente en 26 vigas de concreto reforzado de sección 0.8 x 1.0 m, instalados de forma independiente del sistema de revestimiento. Figuras 11 y 12. Ibarra, J. I. definidos por la falla Escondida y el refuerzo de sus esquinas. La excavación se llevó a cabo con la reducción gradual de la sección con medios mecánicos y la delimitación de la línea de excavación con perforación de costureo, con separaciones de hasta 0.1 m. Dentro del proceso constructivo ofertado, se tenía contemplado un túnel auxiliar de construcción dentro del pilar, el cual partiría el pilar en dos, se dio solamente un avance y la CFE ordenó su cancelación. Figura 11. Envolvente de cuñas potenciales en la pared aguas debajo de la galería de oscilación Figura 13. Pilar de los túneles de aspiración, excavación y refuerzo Figura 12. Sección transversal del refuerzo en las paredes de las cavernas De forma similar, se diseñó un refuerzo entre las paredes de la casa de máquinas, los cuales, con la restricción de la necesidad de espacio libre por arriba del nivel de la playa de montaje, se solucionó, con el refuerzo del armado de los entrepisos del edificio de las turbinas. 3.3.6 Excavación de los túneles de aspiración y refuerzo del pilar De acuerdo al diseño de las cavernas, existe un pilar de roca entre las paredes aguas abajo de casa de máquinas y la pared aguas arriba de la galería de oscilación, el cual fue reforzado desde ambas paredes, traslapando el anclaje del orden de 9 m dentro del pilar de 38.8 m. La conexión de la caverna en su base, consiste en dos túneles de aspiración, los cuales reducen el pilar a tan solo 9.88 m de ancho, causando una concentración de esfuerzos. El problema se acentuó por la intercepción dentro del cuerpo del pilar de las fallas geológicas Escondida y Pilar, la primera estructura, con orientación desfavorable, con espesor de la zona de cizalla de 1 m (RMR 21-30), dentro de una masa rocosa de calidad media (RMR-41-50), como se muestra en la Figura 14. Análisis preliminares indicaron el potencial comportamiento de deformación plástica, por el efecto de la relajación y la reducción de sección del pilar. Bajo la información anterior, el objetivo se centró en la minimización de la relajación evitando la perdida de sección en el proceso de excavación, implementando una campaña de pre-anclaje dirigida a coser los bloques Ciudad de México, 7 y 8 de noviembre de 2013 3.3.7 Breve revisión del comportamiento de las cavernas Como se mencionó anteriormente, la instrumentación para el monitoreo del comportamiento de las cavernas consistió en un grupo de extensómetros, colocados en sitios de interés geotécnico, es decir, en zonas de mala calidad de roca y para la investigación directa de cuñas potenciales, como se muestra en la sección de la Figura 14. La colocación de los instrumentos, se realizó durante el proceso excavación, recién abierto el frente, con el objeto de registrar con mayor precisión la evolución de las deformaciones inducidas por las voladuras y el proceso de relajación de la masa rocosa, para la implementación de soluciones durante el mismo proceso de excavación. Figura 14. Arreglo general de los extensómetros de las cavernas En la Tabla 3 se indica la distribución de los extensómetros y los desplazamientos máximos en cada una de las paredes y bóvedas, en la casa de máquinas en la pared aguas arriba, se muestra una diferenciación del Control geotécnico durante la excavación de las cavernas de casa de máquinas y galería de oscilación del Proyecto Hidroeléctrico La Yesca. México sector afectado por una franja de mala calidad, entre los extensómetros ECM-18 y ECM-19, indicados en el punto 3.3.2. Los registros corresponden hasta el periodo de agosto de 2013 (Ref.4). contribuyeron a la ejecución del proyecto. Un especial agradecimiento a mi Esposa e Hijos, que me acompañaron y apoyaron durante todo el tiempo del proyecto. Tabla 3. Resumen de los desplazamientos de las cavernas, agosto de 2013 5 REFERENCIAS Pared - Bóveda No. de Extensómetros Máximo desplazamiento mm 11 37.0 2 83.4 12 15 3 10 5 15.7 40.4 20.4 37.6 53.7 CM aguas arriba CM aguas arriba ECM-18 y ECM- 19 CM Bóveda CM aguas abajo GO aguas arriba GO Bóveda GO aguas abajo CM. Casa de máquinas. GO: Galería de oscilación 4 CONCLUISIONES La utilización de mapeos geotécnicos durante el proceso de cualquier excavación, subterránea o cielo abierto, sin duda brinda grandes beneficios, como la formación y sensibilización de Ingenieros Geotécnicos, que participan tanto en la etapa de diseño, como en la etapa de construcción. El programa piloto implementado en La Yesca, nos deja un gran aprendizaje, y sienta a las bases dentro de la CFE, para la implementación de forma sistemática de las clasificaciones de macizos rocosos, utilizando en paralelo más de un criterio, con objeto de maximizar los beneficios, tanto en la etapa de estudio, como en construcción. Adicionalmente y no menos importante, es el beneficio de la generación de un registro “así quedó construido”, para posteriores análisis o revisiones durante la vida útil de la central hidroeléctrica. Dentro del P. H. La Yesca, la visualización integral de los problemas a través de la perspectiva del monitoreo geológico –geotécnico, ayudó a la solución de problemas de gran magnitud, durante el rápido proceso de excavación, y evidencia de ello es el comportamiento satisfactorio de las cavernas subterráneas de la central a la fecha. AGRADECIMIENTOS El autor agradece a la Comisión Federal de Electricidad CFE, por el apoyo en la elaboración del presente documento, en particular a la Gerencia de Estudios de Ingeniería Civil y la Residencia General del Proyecto. A los Ingenieros, colegas y consultores que participaron y Ciudad de México, 7 y 8 de noviembre de 2013 Departamento de Geología (2011) Informe Geológico Final de la Obras de Generación, Etapa de Construcción P. H. La Yesca Jalisco, Gerencia de Estudios de Ingeniería Civil (GEIC), Comisión Federal de Electricidad CFE, México. Departamento de Mecánica de Rocas e Inyecciones (2006) P.H. La Yesca Jalisco. Recomendaciones de Tratamientos de la Roca para la Excavación de la Obra de Generación, Gerencia de Estudios de Ingeniería Civil (GEIC), Comisión Federal de Electricidad CFE, México. Bieniawski, Z.T. (1989), Engineering Rock Mass Classifications. New York: John Wiley. P. 251. Departamento de Instrumentación y Mediciones (2012) Informe de Instrumentación de la Obras Subterráneas P. H. La Yesca, Gerencia de Estudios de Ingeniería Civil (GEIC), Comisión Federal de Electricidad CFE, México.