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Seguridad eléctrica en redes
públicas de distribución en
BT y alumbrado
Palabras Clave:
Seguridad eléctrica en redes públicas de BT | LABT y
alumbrado público | Neutro de BT en redes de distribución pública.
1 | Introducción
Las Reglamentaciones sobre líneas aéreas y subterráneas de distribución de BT, centros de transformación MT/BT (CT) y sobre instalaciones de alumbrado
público (AP) emitidas por la Asociación Electrotécnica
Argentina (AEA) [1], consideran a la red de distribución
pública de BT un ECT “TN”, con su neutro y masas eléctricas expuestas conectadas rígidamente a tierra. Necesario para disponer de suficiente protección frente a
contactos indirectos, por desconexión automática de
la alimentación mediante dispositivos que actúen por
sobrecorriente.
Por tal motivo, el neutro debe cumplir condiciones
de conductor de protección (PEN), estableciéndose
condiciones particulares sobre su PAT.
En estas condiciones se destacan:
Verificar las tensiones de contacto ante fallas, conforme a la curva de “tensión de contacto-tiempo
admisible”, basada en la norma IEC 60479-1 [2].
Controlar la transferencia de tensiones ante fallas
en MT, cuando se prevea unificar la PAT de las masas eléctricas y del neutro de BT en un CT.
Establecer valores máximos de impedancia de PAT
total del neutro de BT, en relación con la resistividad eléctrica del terreno.
Disponer de tomas de tierra de neutro distribuidas
a lo largo de las redes de BT.
De esta forma se garantiza la protección de las personas ante distintas situaciones operativas o de averías durante el servicio de las instalaciones.
Con la extensión del ECT y los criterios de PAT aplicados a la distribución de energía eléctrica de BT, a otros
servicios públicos distribuidos como el AP y todo uso
público asociado en BT, se reduce aún más el riesgo y el
nivel de exposición a tensiones de contacto indirectas.
Se propende así a dar un carácter global a los sistemas de PAT asociados [3], debido a la concentración
del uso eléctrico en zonas urbanas.
Ing. Raúl A. González e Ing. Edgardo G. Vinson
Por:
Ing. Raúl A. González (izquierda)
e Ing. Edgardo G. Vinson (derecha)
AEA, Asociación Electrotécnica Argentina
Presentado en CIDEL Argentina 2014
Artículo incluido en la edición de Ingeniería Eléctrica 294
Diciembre 2014
Se desarrollan los siguientes aspectos:
El concepto de tensión de contacto admisible.
El control de la elevación del potencial del neutro
y el perfil de la tensión de contacto ante distintos
escenarios de falla.
Las características de diseño y construcción de las
instalaciones de PAT.
Los criterios a aplicar en el mantenimiento predictivo, apropiados para controlar la permanencia de
estas medidas.
La expansión de la seguridad lograda y mantenida
en distribución de BT, al resto de los servicios distribuidos, y su sinergia.
2 | Tensión de contacto admisible
Para la limitación de la tensión de contacto admisible, las distintas reglamentaciones de la AEA indicadas
han adoptado la curva “tensión de contacto-tiempo
admisible”, construida con las premisas siguientes:
Curva de “corriente admisible-tiempo” C1, con probabilidad de fibrilación despreciable.
Resistencia del cuerpo humano, mojado y transpirado (salado), con probabilidad del 95% de ser
superada.
Trayectoria de la corriente en el cuerpo humano,
de mano izquierda a los dos pies.
Resistencia adicional de calzado, usado, mojado y
con pie transpirado (salado).
La curva aplicable a exposiciones de corta duración es la siguiente:
Figura 1 | Tensión de contacto Uc en función del tiempo de
duración de la corriente de falla tf.
En exposiciones de larga duración, se verificará en
forma adiciona que la elevación del potencial del neutro respecto de tierra sea menor o igual a 50 V. Verificando además que toda masa eléctrica, perteneciente
a la red de distribución de BT y puntos de conexión a
los usuarios, al alcance del público en general, tenga
su PAT local a efectos de reducir adicionalmente la tensión de contacto local.
La variación típica de potencial es la siguiente:
Reduce la tensión entre neutro y la tierra local, favoreciendo el cumplimiento de las condiciones
para la unificación.
La impedancia de PAT total del neutro (ver figura 3)
para extensiones cortas de líneas de distribución resulta aproximadamente igual a la resistencia en paralelo de las puestas a tierra interconectadas. Para líneas
de distribución de gran extensión, como es el caso de
conductores de neutro interconectados entre distintos centros de transformación en zonas urbanas, la impedancia se puede determinar mediante la expresión
(con “n” cantidad de PAT/km):
Z∞ ≈ ∙ Rpat/n ∙ zn-1 (1)
Figura 2 | Variación típica del potencial de contacto y del
terreno cercano a un electrodo vertical.
3 | Comportamiento de la instalación bajo
distintos escenarios de falla
3.1 Falla a tierra de una fase de MT, en un centro de
transformación MT/BT con tierras unificadas
La reglamentación AEA sobre centros de transformación MT/BT, en consistencia con las normas IEC
61936-1 [4] y UNE-EN 50522 [5], indica las condiciones bajo las cuales los sistemas de tierra de neutro de
BT y de las masas eléctricas pueden interconectarse
o deben separarse, recomendando interconectarlos
siempre que sea posible, atendiendo alguna de las
dos condiciones siguientes:
Las instalaciones de BT están asociadas a un sistema global de tierra.
Durante la falla, en redes de distribución de BT
con ECT “TN, la tensión de contacto de las masas
eléctricas conectadas al neutro de BT no supera el
límite admisible.
Si el sistema de distribución de BT estuviese puesto a tierra en un solo punto, la tensión de contacto de
una masa eléctrica conectada al neutro será igual a la
elevación del potencial de tierra.
Al respecto, la PAT del neutro de BT en múltiples
puntos produce dos efectos:
Reduce la impedancia de PAT total del neutro.
Figura 3 | Circuito de neutro con PAT múltiple.
En relación al segundo efecto, según las normas
mencionadas, la reducción de la tensión de contacto
se representa mediante un factor F:
Uc = UE / F(2)
UE es la elevación del potencial de tierra respecto
de una tierra que no pertenece al sistema de distribución y no está conectada a su neutro (“tierra alejada”).
El factor de reducción F depende de la distribución
de potenciales entre tierras consecutivas y por lo tanto de las características geométricas y de la estratificación del terreno. La situación se puede representar
mediante resistencias: entre el punto del terreno donde se ubica una eventual persona, haciendo contacto
con el neutro o con una masa eléctrica conectada a
éste, y las puestas a tierra del neutro a cada lado, y entre éstas y la tierra alejada, como se indica en la figura
siguiente:
Figura 4 | Circuito de contacto entre neutro y tierra (neutro
con PAT múltiple).
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Las normas citadas indican que el factor F vale 1
si el conductor neutro de BT tiene PAT sólo en el centro de transformación (CT), con puestas a tierra adicionales su valor típico es 2. Podrá ser mayor con más
cantidad de dispersores adicionales, pudiendo llegar
a 5 si la capa superior del terreno en que están dispuestos los dispersores es de baja resistividad. Por el
contrario, será menor si la capa superior del terreno
presenta una resistividad muy superior al estrato inferior, aunque en este caso aumenta la resistencia de
vinculación del cuerpo humano con tierra, reduciendo la tensión captada por éste.
de calibre adecuado a la capacidad del cable requerirán una corriente de cortocircuito relevante para actuar en solo 0,6 s.
Al realizar la PAT del neutro en múltiples puntos, el
potencial neutro-tierra en el punto de falla, asumiendo que las corrientes por los dispersores ubicados
aguas arriba se drenan hacia la fuente, resulta aproximadamente igual a la caída de tensión en el conductor de neutro hasta la PAT más próxima, ubicada a una
distancia Lpat
3.2 Falla de fase a masa eléctrica en un punto de la
red de BT
En un sistema TN si ocurre una falla de “fase a neutro, o a masa eléctrica conectada a neutro”, fluye una
corriente de cortocircuito por el neutro que provoca
una caída de tensión importante en este y tensiones
de contacto en las masas eléctricas.
Si el neutro estuviese puesto a tierra en un único
punto, asumiendo una falla franca de corriente Icc1, la
elevación del potencial de la masa eléctrica y el neutro
respecto de tierra en el punto de falla será:
Esta corriente de corto circuito está limitada por
la impedancia del lazo de falla (Zlf), compuesta por
las impedancias de los conductores de fase (Zcf) y del
neutro (Zcn) involucradas
Un-t = Icc1 ∙ Zcn ≅ U0 ∙ [Zcn / (Zcn + Zcf)](3)
zcn y zcf son las impedancias que corresponden a
los conductores de neutro y fase por unidad de longitud.
Dado que para un sistema TN el neutro debe poseer una sección de al menos la mitad de la sección
de fase, este potencial en un sistema de 3x 380/220 V
podría ascender a 147 V.
La reglamentación AEA 95201 impone a este potencial ciertos requisitos de seguridad:
a. Que al tiempo de liberarse la falla, su evolución no
supere la indicada en la relación “tensión de contacto - tiempo” [2].
b. Que al tiempo máximo de liberar la falla (5 s), o en
forma aún permanente, sea ≤ 50 V [4].
Con una única PAT en el origen del neutro en la
alimentación, la condición a) se cumple únicamente
para distancias muy cortas, dado que las protecciones
Ing. Raúl A. González e Ing. Edgardo G. Vinson
Un-t ≅ Icc1 ∙ Zcn ∙ Lpat(4)
U0
U0
U0
(5)
Icc1 =
=
=
Z1f
Zcf + Zcn
(zcf + zcn) ∙ Lƒ
Lƒ es la extensión de red entre fuente y punto de
falla.
Dado que la relación entre la impedancia del neutro y la de fase está acotada por la relación de sus secciones y materiales, la tensión resultante para la separación entre puestas a tierra (Lpat) disminuirá a mayor
longitud de falla (Lƒ), pero aumentará su tiempo de
permanencia.
La corriente Icc1 a partir de un valor (Ia) mínimo provoca la actuación de la protección eléctrica.
Para satisfacer la condición b) mencionada, se
debe verificar que con la corriente de actuación (Ia) en
5 s el potencial Vn-t no supere los 50 V. Un antecedente
de este requisito es la IEC 60364-4-41 [6].
Vn-t ≅ Ia ∙ zcn ∙ Lpat ≤ 50 V
(6)
Se aclara que la tensión de contacto UC resultará
menor que el potencial Vn-t, dado que toda masa eléctrica al alcance de las personas debe tener una PAT
local complementaria a las del neutro de red, que modifique el perfil de su potencial (ver figura 2).
Como la corriente de actuación de la protección
eléctrica en 5 s guarda relación directa con la capacidad de los conductores, por lo tanto con su sección
y material, y la resistencia eléctrica guarda relación
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inversa con ésta, la longitud máxima admisible entre
cada PAT del neutro de red (Lpa) para no sobrepasar
el potencial neutro-tierra resultará muy próxima para
conductores de línea (fase y neutro) de distintas secciones.
Considerando una red aérea típica, con cable
preensamblado, de secciones de línea 3x 95 mm2 +1x
50 mm2 en Al/AAl, corriente nominal 190 A y fusibles
NH gL de 200 A, la corriente de actuación en 5 s es de
650 A, resultando
Lpat =
Uadm
50 V
=
= 0,1 km (7)
zcn ∙ Ia
0,78 Ω/km ∙ 650 A
En esta longitud de línea el potencial del neutro
respecto de tierra evoluciona y no supera los 50 V, entre su PAT y el punto de falla.
Si referimos a tierra este punto de falla, el potencial evolucionará a ambos lados al 50 % del potencial
indicado, duplicando así la distancia necesaria entre
puestas a tierra sobre el neutro de red.
Por lo tanto ningún punto del neutro de red distará a más de 100 m de su PAT más cercana.
3.3 Falla desde el conductor de fase a tierra o a parte
metálica ajena vinculada con tierra
Es la falla más probable en redes aéreas de BT, que
produce corriente no detectable por los dispositivos
estándar de protección por sobrecorriente. Esta corriente al retornar por la impedancia de PAT del neutro provoca una diferencia de potencial entre tierra
y neutro. Como el sistema es TN, aparece tensión de
contacto en las masas eléctricas y aumenta la tensión
fase sana-tierra.
El desplazamiento de la tensión del neutro respecto de tierra depende de la relación entre la resistencia
de falla y la resistencia de PAT total.
Un-t =
Rpat
Rpat + Rƒ
∙ U0
(8)
Asimismo, en función de éste desplazamiento se
modifica la tensión de fase sana, que puede resultar
igual a la compuesta si la resistencia de PAT fuese muy
alta. En la gráfica siguiente se observa su valor en función de la relación de resistencias:
Figura 5 | Tensión fase sana a tierra.
4 | Propiedades de la PAT del neutro BT
4.1 Red de distribución en BT
Considerando las modalidades de falla en los sistemas de BT, sin perjuicio de los requisitos en relación a las de MT en el CT, para limitar la tensión de
contacto consecuente las reglamentaciones fijan una
condición de seguridad al sistema de PAT del neutro,
debiendo diseñarse de forma tal que:
Por las fallas de fase a neutro o a masa eléctrica, el
neutro debe tener una PAT en el centro de transformación y complementariamente otras cada 200 m
a lo largo de la red y en los puntos de división red
o extremos de línea. Además debe verificarse que
actúen las protecciones.
Por las fallas de fase a tierra o parte metálica ajena
vinculada con tierra, la resistencia eléctrica total de
todas las puestas a tierra del neutro debe ser tal
que la sobretensión de las fases sanas no supere el
valor máximo admitido por la aislación de los aparatos de consumo conectados a la red (250 V para
aparatos de tensión nominal 220 V).
El potencial permanente del neutro respecto a una
“tierra alejada” no supere los 50 V.
Este parámetro de seguridad (50 V) se cumple bajo
la siguiente relación de puestas a tierra
Rpat.total
Rmín
≤
50 V
(U0 - 50) V
(9)
donde
Rpat total: es el valor de la resistencia eléctrica de todas
las puestas a tierra del neutro en paralelo, medido desde cualquier PAT del neutro.
Rmín: es el valor mínimo de resistencia eléctrica de con-
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tacto a tierra de cualquier parte conductiva extraña
(por ejemplo: columnas o estructuras de alumbrado
público, carteleria con o sin uso eléctrico, señalización,
semáforos, etc.), no conectadas al neutro de la red de
distribución, y a través de las cuales una falla entre fase
y tierra pueda ocurrir.
U0: es la tensión nominal del sistema, fase-tierra.
El valor Rmín es el mínimo obtenido en base a un
muestreo sobre toda la traza de la red de BT, no menor
a una medición cada 400 m con jabalina de 2 m de
longitud hincada al ras del suelo. Luego de medirla,
se la entierra la jabalina a mayor profundidad y se la
conecta al neutro.
Estas jabalinas quedan con el valor de resistencia
eléctrica medido, en función de la resistividad eléctrica del suelo.
Determinado Rmín se calcula el valor teórico de Rpat total,
suficiente para que el potencial del neutro respecto
de “tierra alejada” no sea superior a 50 V.
Para mantener acotado este perfil de potencial del
neutro, se deben hincar las restantes jabalinas, también de 2 m, a 200 m de cada una de las ya instaladas
y medidas. Estas nuevas jabalinas no deben superar
los 40 Ω. Si lo superan se lo debe mejorar con jabalinas
adicionales o anillos.
Luego se mide el valor real de la Rpat total, desde
La toma de tierra del centro de estrella del bobinado de BT del transformador de alimentación,
cuando las tierras de protección y servicio son unificadas en el CT.
La primer toma de tierra del neutro de la salida de
red de BT desde el CT, cuando las tierras de protección y servicio no son unificadas.
Desde cualquier PAT del neutro, siendo la red del
neutro totalmente interconectada.
Si el valor real medido es menor o igual al teórico
calculado, la condición queda cumplida.
Si el valor real es mayor al teórico, se lo debe reducir, mejorando el valor de PAT del Rmín. determinado
inicialmente. Mejorado este valor repetir el procedimiento de cálculo y verificarlo con una nueva medición de la Rpat total del neutro.
Al neutro y conductores del ECT se los considera
“conductores de protección” (PEN), por lo tanto además de su condicionamiento eléctrico deben cumplir
los siguientes requisitos constructivos:
Ing. Raúl A. González e Ing. Edgardo G. Vinson
Para el sistema de PAT se deben emplear conexiones irreversibles, o sea que no permitan su desarme o aflojamiento (sin ajuste por roscas). Compresión o soldadura exotérmica.
Las conexiones de los neutros deben ser fijas, con
terminales a compresión de paleta cerrada y medios de ajuste anti aflojamiento.
Se fijan secciones mínimas para los conductores
de neutro y de toma de tierra.
Se exigen condiciones de protección mecánica
para las tomas de tierra exteriores.
4.2 Red de alumbrado público
Si bien conceptualmente es igual a una red de distribución en BT, con los consumos puntuales del AP,
cuando se establecen líneas dedicadas al AP se presentan ciertas particularidades, estableciendo la Reglamentación AEA 95703 las siguientes condiciones
esenciales:
No puede aplicarse este método de seguridad pasiva a líneas con menos de cinco puntos de alumbrado con PAT local, dada la incidencia mayor al
20% sobre la Rpat total del neutro.
Las jabalinas de PAT local deben ser de Ac-Cu y longitud mínima 1,5 m.
5 | Mantenimiento predictivo
Este diseño de red de neutro múltiplemente puesto a tierra permite contar con un parámetro de control
general e indirecto del estado de la seguridad eléctrica del sistema de distribución: la Rpat total del neutro.
Basándose en la condición eléctrica y física de las
puestas a tierra de la instalación, pero sin tener que
medir sistemáticamente todas y cada una de las puestas a tierra del sistema.
Las acciones de revisión se limitan a la medición
del valor real de Rpat total del neutro, evaluando su
condición, y la revisión ocular de cada PAT.
A tal fin solo bastará realizar las siguientes mediciones
Sobre una PAT cualquiera del sistema de neutro,
desconectada de su soporte, con telurímetro y dos
jabalinas auxiliares.
Sobre la misma PAT conectada a su soporte y neutro del sistema, con telurímetro sin jabalinas auxiliares, con dos toroides auxiliares, uno de inyección
de corriente y otro de medición.
Si bien debe cumplirse que el valor de Rpat total medido sea menor al teórico necesario calculado, siempre
se debe realizar la revisión ocular de todas y cada una
de las tomas de tierra de la red de neutro, descartando
desconexiones o daños a las mismas.
hace disminuir sistemáticamente el valor de la
Rpat total del neutro, reduce proporcionalmente el valor
teórico del potencial del neutro respecto de “tierra alejada”, mejora la condición de seguridad inicial y al ser
más estable la hace más perdurable en el tiempo.
“En las restantes puestas a tierra se debe constatar
su existencia, no su valor de resistencia eléctrica”
6.1 Ejemplo aplicación: redes aéreas de BT y AP, técnicamente adaptadas
Área de distribución urbana: 12 manzanas.
PAT en el CT: separada → 40 Ω sobre el arranque del
neutro de BT.
Salidas aéreas desde el CT: 4 líneas.
PAT del neutro de red, cada 200 m: cantidad 12, con
Toma de tierra de Ac-Cu, de sección 35 mm2
Jabalina de Ac-Cu, longitud 2 m
Conector a compresión, de aleación cobre.
Si el valor real es igual al teórico, se debe realizar la
revisión ocular indicada y la medición de todas y cada
una de las tomas de tierra de la red de neutro, a fin de
determinar un nuevo valor de Rmín. y lograr un nuevo
valor teórico de Rpat total, como referencia del sistema.
A fin de evitar esta situación conflictiva respecto a
tiempos de ejecución y programación de la adecuación, ha de preverse que la condición inicial se base en
un valor de Rpat total real menor al teórico, por ejemplo
en un 50%.
Si el valor real es mayor al teórico, se ha perdido la
condición de seguridad establecida inicialmente y se
la debe establecer nuevamente.
A fin de evitar acciones de robo o vandalismo sobre las tomas de tierra del neutro, se puede adoptar en
estos puntos de la red el empleo de postación de H°A°
de nuevo diseño (con toma de tierra interior normalizada), según norma IRAM [7]. En AP la toma de tierra
se sugiere que sea interior a la columna.
6 | Seguridad intrínseca y su expansión
Siendo que la red de distribución de BT es la
única fuente de suministro de energía eléctrica en
el espacio público y que su neutro es a la vez un
conductor de seguridad (PEN), podemos decir que
la seguridad que brinda es intrínseca a su diseño.
¿Cómo influye en el nivel de seguridad general en
el espacio público el conexionado extendido de su
neutro a otros neutros de redes de servicios distribuidos?
Toda expansión de la red de neutro, bajo ECT “TN
o TN-S”, como ser:
Puntos de suministro y medición de usuarios, bajo
instalaciones de aislación Clase I.
Alumbrado público con líneas dedicadas o no y
empleo de columnas metálicas o de H°A°.
Señalización de tránsito automotor.
Puntos de suministro y medición (PSM) con ECT
“TN-S”: cantidad 102 (se considera solo el 25 % del total, los demás serán de material sintético cumpliendo
los requisitos de aislación Clase II), con
Acometida al PSM de Cu, de sección 4 mm2
Toma de tierra de Ac-Cu, de sección 5 mm2
Jabalina de Ac-Cu, de longitud 1,5 m
Conexión soldada.
AP asociado: Una columna en cruce de calle por cuadra, con ECT “TN-S”: cantidad 24; más 2 brazos sobre
postes de línea de madera por cuadra, sin PAT (“TN-C”).
Control por fotocélula individual.
Acometida a columna de Cu, de sección 2,5 mm2
Toma de tierra de Cu, de sección 6 mm2
Jabalina Ac-Cu, de longitud 1,5 m
Consideración de la resistividad eléctrica del suelo:
El 25 % de las puestas a tierra con 100 Ωm, el resto con
400 Ωm.
Teniendo en cuenta esta distribución en BT, sus PSM y
el AP asociado, la condición de seguridad variará de la
forma siguiente:
a) Intrínseca, propia de la red de distribución de BT:
Rmín. = 55 Ω
Rpat total teórica = 16,18 Ω
Rpat total real = 5,12 Ω (32 % de Rpat total teórica)
VN/tierra alejada = 19 V
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Si la Rpat total teórica es igual a la Rpat total real, el potencial
VN/tierra alejada es igual a 50 V.
b) Intrínseca de red BT, más la debida a cada PSM:
Rmín. = 55 Ω
Rpat total teórica = 16,18 Ω
Rpat total real = 1,28 Ω (8 % de Rpat total teórica)
VN/tierra alejada = 5 V
c) Intrínseca de red BT y PSM, más la debida al AP:
Rmín. = 55 Ω
Rpat total teórica = 16,18 Ω
Rpat total real = 1,06 Ω (7 % de Rpat total teórica)
VN/tierra alejada = 4 V
6.2 Experiencia de aplicación
En la ciudad de Salta, capital de la provincia de Salta ubicada en la región noroeste de Argentina, se lleva
a la práctica esta modalidad desde hace tres años.
Primeramente se ha capacitado al personal de la
empresa encargada de la explotación y el mantenimiento del alumbrado público.
Luego se ha verificado y adecuado el alumbrado
público existente, respetando el ECT “TN-S”.
Se han establecido para cada línea dedicada al
alumbrado los valores de Rpat total de neutro.
A la fecha ya se llevan dos años de aplicación del
mantenimiento predictivo y de expansión de estos
conceptos a los nuevos diseños de alumbrado.
7 | Conclusión
Se concluye en los siguientes conceptos
La aplicación de los requisitos contenidos en estas
reglamentaciones de la AEA, proveen un adecuado nivel de seguridad frente a contactos eléctricos para los
distintos escenarios de falla que puedan aparecer en
cada una de las instalaciones. Su aplicación en forma
conjunta propende a superarlos.
En un área urbana, interconectando todas las redes de neutro de todos los centros de transformación
MT/BT de distribución, de todas las salidas de las líneas
distribución de BT, de cada PSM con masas eléctricas
expuestas al alcance de las personas (de aislación clase I) y de cada columna de AP (metálica o de H°A°) conectada bajo un ECT “TN-S” estricto, la seguridad ante
contactos indirectos se torna más estable y efectiva en
el largo plazo.
Ing. Raúl A. González e Ing. Edgardo G. Vinson
En el caso del alumbrado público, con la aplicación
de éste ECT se pasa de un concepto de seguridad totalmente “activo”, basado en la actuación de protecciones por corriente residual (interruptores diferenciales, que accionan sobre toda una línea dedicada)
sometidos a acciones climáticas, de sobretensiones
atmosféricas inducidas, de robo o vandalismo y sin un
segundo nivel de seguridad pasivo (pudiendo presentarse tensiones de contacto elevadas), a otro “activo y
pasivo” combinado, basado en la actuación efectiva de
protecciones primarias (fusibles sobre cada punto de
alumbrado), con un segundo nivel de seguridad pasiva basado en la limitación de la tensión de neutro a
“tierra alejada” impuesto por el sistema (50 V máximos)
y la reducción de este potencial que brinda la PAT local, y un tercer nivel de seguridad pasivo, aún cuando desaparezca la PAT local del punto de alumbrado,
dado por la limitación del potencial de neutro a “tierra
alejada” impuesto por el sistema.
Es factible aplicar técnicas de mantenimiento predictivo, basado en la condición de la instalación, sin
necesidad de realizar campañas de medición de valores de PAT individuales, que pueden requerir un orden
de 800 mediciones por km2, reduciéndose indirectamente los costos de mantenimiento de la red de BT y
del alumbrado público
Referencias
[1] Reglamentaciones AEA:
95101 “Líneas Subterráneas Exteriores de Energía Telecomunicaciones” 2007
95201 “Líneas Aéreas Exteriores de BT” 2009
95401 “Centros de Transformación y Suministro en MT” 2006
95703 “Instalaciones Eléctricas de Alumbrado Público” 2009
[2] Norma IEC 60479 – 1 “Effects of current on human beings
and livestock”. 2005
[3] - Norma UNE-EN 50522 “Earthing of Power Installations
exceeding 1 kV ac.” Anexo O. 2010
[4] - Norma IEC 61936-1 “Power Installations exceeding 1 kV
ac.. Part 1 common rules”. 2014
[5] - Norma UNE-EN 50522 “Earthing of Power Installations
exceeding 1 kV ac.” . 2010
[6] - Norma IEC 60364-4-41 “Protection for safety. Protection
against electric shock”. 2005
[7] - Norma IRAM 1585 “Sistema constructivo de la
toma de tierra en elementos de H°A° o pretensado para
soporte de instalaciones aéreas” 2008
Agradecemos los contenidos gentileza del Congreso Internacional de Distribución Eléctrica, CIDEL 2014