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RESUMEN EJECUTIVO El presente ESTUDIO Y DISEÑO PRELIMINAR PARA LA RECUPERACIÓN DE LA PLAYA DE SALINAS, ha sido solicitado por la M. I. Municipalidad de Salinas. La Escuela Superior Politécnica del Litoral, ESPOL, con fondos del Programa de Desarrollo de la Península de Santa Elena, financió el estudio y encargó su realización a su Facultad de Ingeniería Marítima y Ciencias del Mar – FIMCM. El objetivo fundamental del estudio se basa en la necesidad de ampliar el espacio de playas destinadas al uso turístico, dado que en la actualidad el uso de la playa se concentra más en el sector de Las Palmeras (al oeste). En cambio, en el lado oriental el espacio de playa disponible es muy reducido. Las premisas que sustentan la concepción de la recuperación de playa en Salinas son: a) el turismo genera el 70% de los ingresos en el Cantón; b) el uso de la playa es la base del turismo en el Cantón; y, c) la recuperación de playa es un proceso que se ha demostrado factible en varios lugares del planeta. Para fundamentar técnicamente las posibles soluciones para la recuperación de la playa, se han realizado trabajos de batimetría, topografía, inspección submarina, oceanografía, transporte de sedimentos y geología costera. Los principales aspectos que cabe destacar de las condiciones oceanográficas y costeras de la ensenada, son: a) La ensenada de Salinas está limitada por las puntas rocosas de Chichipe y San Lorenzo. Los afloramientos rocosos en la costa se prolongan costa afuera, con el rompeolas del Yacht Club de Salinas 1 (YCS), en Chichipe; y, con afloramientos rocosos submarinos desde San Lorenzo. b) El sustrato rocoso del fondo de la ensenada, en el sector occidental, incluyendo la playa, está cubierto de arena fina; en cambio, en el extremo del sector oriental la cobertura de arena fina es nula y en su playa se depositan sólo guijarros, arena gruesa y minerales pesados. c) El oleaje predominante durante la mayor parte del año proviene del oeste y, durante la estación lluviosa, también proviene del norte. Al ingresar en la ensenada, ambas tendencias originan diferentes comportamientos de la dinámica costera según la estación del año. d) En el sector occidental se produce la sedimentación de arena fina por la acción de la deriva litoral y por ser un lugar de atenuación de energía del oleaje. La consecuencia es el crecimiento de la playa. El sector oriental está sujeto permanentemente a la erosión; los sedimentos que allí llegan son inmediatamente retrabajados y retransportados por los agentes costeros, tanto costa afuera como hacia el oeste. e) La recuperación de la playa es posible en el sector oriental, mitigando la energía del oleaje con cualquiera de las formas ya probadas en otros lugares: relleno con muros sumergidos, rompeolas, etc. f) En las proximidades de la ensenada de Salinas, en el mar, no existe un sitio adecuado desde donde una draga pueda extraer la arena requerida para el relleno de la playa. La arena del sector de Las Palmeras es muy fina para ser utilizada en el relleno del sector, donde la acción del oleaje es más fuerte. 2 Sobre la base de los estudios de ingeniería básica convencionalmente aplicados para sustentar las posibles soluciones de los problemas que genera la dinámica costera, se ha definido las obras que se ejecutarían para cada una de las alternativas planteadas para la recuperación de playa, los cuales se muestran a continuación: ALTERNATIVA Tiempo de ejecución COSTO (USD) 1. Solamente relleno 8 meses 2’273.000 2. Relleno con muro sumergido 4 meses 1’709.000 3. Escolleras costa afuera 6 meses 1’320.000 Los criterios que se han aplicado para la selección de la alternativa más conveniente son: a) Costo de la obra b) Efectos ambientales oceanográficos a corto y largo plazo c) Disponibilidad y características del material de relleno d) Condiciones oceanográficas e) Tipo de obra y factibilidad de construcción f) Costos de mantenimiento de la obra g) Entorno paisajístico h) Seguridad Del análisis de los puntos anotados se ha determinado que la alternativa más conveniente es la segunda; o sea, el relleno de la playa con un muro de contención sumergido, colocado a una distancia promedio de 150 m desde el borde del malecón y a una profundidad aproximada de 3.50 m con respecto a la marea más baja. La ampliación de la playa está en el orden de los 40 m de anchura. 3 INTRODUCCIÓN La ejecución del presente ESTUDIO Y DISEÑO PRELIMINAR PARA LA RECUPERACIÓN DE LA PLAYA DE SALINAS, fue solicitada por la M. I. Municipalidad del Cantón Salinas. La idea central que originó el estudio fue la de ampliar el espacio de playa destinada al uso turístico, principalmente en el sector comprendido entre la Capitanía del Puerto y las primeras rocas del lado de la Punta de San Lorenzo. La Escuela Superior Politécnica del Litoral, ESPOL, con fondos del Programa de Desarrollo de la Península de Santa Elena, financió el estudio y encargó su realización a la Facultad de Ingeniería Marítima y Ciencias del Mar, FIMCM. El resultado del estudio se refleja en los varios capítulos que contienen la información básica y los criterios y métodos utilizados para el análisis de cada uno de los aspectos considerados, hasta llegar a la presentación de posibles soluciones técnicas del problema planteado. En el primer capítulo se exponen los antecedentes de la realización del estudio. El segundo capítulo contiene los objetivos planteados y los criterios que rigieron la concepción general de las soluciones propuestas. En el tercer capítulo se describe la situación actual de la ensenada de Salinas, con especial referencia a los trabajos de batimetría, topografía y a la inspección submarina realizada por un equipo de buzos. En el cuarto capítulo se determinan las causas que originan el retroceso de la playa en el sector oriental de la ensenada, haciendo énfasis en los factores ambientales oceanográficos y en la intervención humana. En el quinto capítulo se describen los estudios de ingeniería básica que sustentan las posibles soluciones de los problemas que genera la dinámica costera; específicamente se describen los aspectos oceanográficos, de transporte de sedimentos y de geología costera. En el sexto capítulo se definen las obras que se ejecutarían para cada una de las alternativas planteadas: 4 a) solamente relleno de la playa en el sector oriental; b) relleno con un muro sumergido; y, c) escolleras costa afuera. Finalmente, en el séptimo capítulo, a manera de conclusiones del estudio, se exponen los criterios aplicados para la selección de la alternativa más conveniente. 5 1. ANTECEDENTES Las playas del Cantón Salinas, han sido las más visitadas de todo el litoral ecuatoriano. Esta situación comenzó a cambiar a fines de los años sesenta y se agravó debido a los efectos causados por los fenómenos de El Niño de los años 1982 - 1983 y 1997 - 1998. El efecto erosivo del mar afectó no solamente a Salinas, sino también a las playas adyacentes y otras de la costa ecuatoriana. Desde hace aproximadamente cuatro décadas, la playa central de Salinas, desde Punta Chichipe hasta la Punta de San Lorenzo, ha experimentado algunos cambios, debido a los procesos de sedimentación y erosión que se han producido a uno y otro lado de la playa. Hacia el oeste, en el sector de Las Palmeras, la playa ha crecido considerablemente, mientras que hacia el este, se ha producido un retroceso de la misma. Este proceso erosivo se va agravando con el tiempo, en tal forma que, en la actualidad, en marea alta, ya no existe playa, desde la Capitanía del Puerto hacia el este. Esta situación se agrava durante los aguajes fuertes, cuando las olas golpean contra los muros del malecón y de las construcciones localizadas al pie de la playa. Conciente de la situación que está ocurriendo con las playas de Salinas, el Alcalde del Cantón solicitó la colaboración de la Escuela Superior Politécnica del Litoral, ESPOL, para que, a través de la Facultad de Ingeniería Marítima y Ciencias del Mar y el Programa de Desarrollo de la Península de Santa Elena, realicen los estudios y el diseño preliminar de la obra, requerida para la recuperación del sector más afectado de la playa central de Salinas. El trabajo encomendado se realizó entre el 20 de Enero y el 30 de Abril del 2004. 6 2. CONCEPCIÓN GENERAL DEL DISEÑO Y OBJETIVOS El problema que afronta actualmente el Cantón Salinas es la pérdida de un sector de su playa central, específicamente el segmento comprendido entre la Capitanía del Puerto y el Hotel Barceló Colón Miramar. Desde el punto de vista marítimo, el problema es de naturaleza muy compleja, debido a la configuración geográfica donde está ubicada Salinas con respecto al Océano Pacífico. Buscar una solución conveniente para la recuperación de la playa del sector más afectado requiere de un estudio sistemático y detallado. Los objetivos del presente estudio son los siguientes: • Determinar la situación actual, en cuanto a extensión y magnitud del problema; • Determinar las causas que originan el retroceso de la playa; y, • Proponer el diseño preliminar de las posibles soluciones técnicas para encarar el problema. Existen varias formas o alternativas de tratamiento del problema, para lo cual debemos estudiar los efectos a corto y largo plazo, no solamente para el área de interés, sino también para los sectores adyacentes de playa. En el presente estudio se analizan los aspectos físicos, costos de construcción de la obra, costos de mantenimiento, ventajas y desventajas de cada una de las alternativas propuestas. 7 3. SITUACIÓN ACTUAL Para determinar la situación actual del problema se han realizado los estudios Batimétricos, Topográficos e Inspección Submarina del sector. 3.1. ESTUDIOS TOPOGRÁFICOS Y BATIMÉTRICOS 3.1.1. GEODESIA Para enlazar el Levantamiento Topográfico y la Batimetría del área comprendida entre el sector de Las Palmeras, contiguo al Yacht Club, y Las Rocas, en la Punta San Lorenzo del cantón Salinas, se empleó el sistema de coordenadas UTM (Cuadrícula Universal Transversa de Mercator Zona 17, Meridiano Central 81° W, PSA-56), en el Elipsoide Internacional, que es utilizado para la elaboración de las hojas topográficas y cartas de navegación. Se levantó una Poligonal Geodésica desde los Vértices Geodésicos Samarina y Ballenita. Los puntos que conforman la referida poligonal han sido incluidos en el Cuadro 1 que se presenta a continuación. En el área del proyecto se ha dejado 4 referencias para futuros trabajos. Cuadro 1. Componentes de Poligonal Coordenadas UTM, Zona 17, MC 81°W, Factor de Escala en el MC 0.996; FN=10000000; FE=500000 REFERENCIA Coordenadas UTM ESTE NORTE MSL Orión Oceanía Punto A Punto B Punto C Punto D Punto E Punto F Punto G Punto H 505141.327 504409.520 503652.039 503934.168 503506.272 503389.415 503291.057 503147.865 503068.921 502973.339 3.242 3.343 6.204 7.063 5.183 2.956 2.999 2.918 3.146 2.859 9757021.090 9756764.856 9756575.373 9756582.453 9756575.283 9756584.486 9756615.420 9756682.624 9756734.145 9756836.562 Cota MLWS 4.452 4.553 7.414 8.273 6.393 4.166 4.209 4.128 4.356 4.069 Tipo Clavo empotrado en la roca Varilla empotrada en la roca Clavo empotrado en la vereda Clavo empotrado en la vereda Clavo empotrado en la vereda Clavo empotrado en la vereda Clavo empotrado en la vereda Clavo empotrado en la vereda Clavo empotrado en la vereda Clavo empotrado en la vereda Coordenadas Geográficas Dátum Horizontal Psad-56, Elipsoide Internacional 8 REFERENCIA LATITUD LONGITUD Orión Oceanía Punto A Punto B Punto C Punto D Punto E Punto F Punto G Punto H 2° 11’ 53.7750” S 2° 12’ 02.1214” S 2° 12’ 08.2934” S 2° 12’ 08.0626” S 2° 12’ 08.2964” S 2° 12’ 07.9968” S 2° 12’ 06.9893” S 2° 12’ 04.8006” S 2° 12’ 03.1227” S 2° 11’ 59.7870” S 80° 57´ 13.5510” W 80° 57’ 37.2430” W 80° 58’ 01.7661” W 80° 57’ 52.6322” W 80° 58’ 06.4853” W 80° 58’ 10.2685” W 80° 58’ 13.4528” W 80° 58’ 18.0887” W 80° 58’ 20.6445” W 80° 58’ 23.7390” W Simbología: MSL MLWS = “Mean Sea Level”, Nivel Medio del Mar, cotas utilizadas en cartas topográficas. = “Mean Low Water Spring”, Nivel Medio de Bajamares de sicigias, cotas batimétricas. 3.1.2. BATIMETRÍA El Levantamiento Batimétrico del área de interés se realizó el 08 de Febrero del 2004, utilizando un ecosonda Raytheon 719 con salida en un registro de formato analógico a 4 escalas, instalado a bordo de una embarcación provista de motor fuera de borda, la cual a su vez fue posicionada desde tierra firme utilizando el método de intersección de ángulos con el apoyo de teodolitos de precisión. La superficie del levantamiento batimétrico cubre cerca de 200 ha con alrededor de 2.000 m en el sentido Este – Oeste, y 1.000 m en el sentido Sur – Norte, es decir hacia mar afuera, permitiendo contar con información de campo actualizada desde el veril 0 (cero metros) hasta el veril 7 (siete metros) para los propósitos del proyecto de protección costera del cantón Salinas. Las escalas de profundidad que dispone el ecosonda (expresadas en metros) se detallan a continuación: Escala 1: 0 – 16 m Escala 2: 15 – 31 m Escala 3: 30 – 46 m Escala 4: 46 – 61 m 9 Toda la batimetría se la realizó utilizando la escala 0 – 16. La resolución del registro, permite realizar lecturas con aproximación a 0.10 m Previo al inicio del trabajo batimétrico se realizaron las respectivas calibraciones por velocidad del sonido en el agua de mar, del cero de calibración y el calado de la embarcación. Para verificar las profundidades que da el equipo, se realizaron lecturas comparativas entre las lecturas provenientes del registro del equipo y la inmersión de la torta de comprobación a 1, 2, 3 y 4 m, de ida y regreso. Las correcciones aplicadas a la sonda escalada fueron las rutinarias, es decir Calado o inmersión del transductor (0.50 m). La velocidad del sonido en este equipo se la corrige gráficamente durante el levantamiento. El cero o variación del inicio de la escala se la realizó de acuerdo al registro. La Frecuencia de acuerdo a las comprobaciones al inicio y final del levantamiento. En consideración a la velocidad de la embarcación, las posiciones de los fijos durante el levantamiento, se las realizó cada 30 segundos y el escalado del registro se lo hizo con 1 intervalo. Primero, se realizó el barrido de la zona oeste del área solicitada, es decir, del centro, cerca del edificio de la Capitanía del Puerto, hacia la punta San Lorenzo; y, luego, la zona este desde el centro hasta las proximidades del rompeolas del Yacht Club de Salinas, con líneas espaciadas 100 metros y normales a la costa, para cortar los veriles en lo posible de forma perpendicular. El posicionamiento batimétrico se realizó utilizando el sistema de intercepción de visuales con estaciones digitales enceradas entre si, ubicadas en los puntos Orión y B para la zona Oeste, y los puntos B y 10 G para la zona Este. La intensidad el oleaje durante los trabajos de campo fue baja, con alturas del orden de 0.30 m en la zona de maniobras, lo que permitió desarrollar las actividades con normalidad. 3.1.3. MAREAS Durante los trabajos de campo, se instaló una regla nivelada al MLWS (nivel medio de bajamares de sicigia) en uno de los muelles del rompeolas del Yacht Club para observación de los niveles de mareas. Los datos del nivel de la marea se tomaron con un intervalo de 10 minutos y con base en esta información se obtuvieron las respectivas tablas de correcciones al sondeo por efecto de la marea, en función de la hora. El Plano de referencia utilizado para las reducciones de los sondeos, es el MLWS (Nivel Medio de Bajamares de Sicigia) que, en el área de estudio, se encuentra 1.21 metros por debajo del MSL (Nivel Medio del Mar). El MHWS o (nivel medio de pleamares de sicigia) está localizado a 2.30 metros sobre el MLWS. No se incluyen en estos valores efectos de olas naturales o artificiales (producidas por buques o embarcaciones), marejadas, rompientes, tsunamis y otros fenómenos oceanográficos o atmosféricos, los cuales deben ser analizados por otras componentes del Estudio. En cuadratura, el nivel máximo de marea bajo las condiciones anotadas, es de 2.02 metros sobre el MLWS. El promedio de Bajamares de cuadratura alcanza 0.24 metros sobre el MLWS. 11 MALECON MHWS MHW 1.09 m 0.81 m MSL 0.97 m Playa 2.30 m 1.21m MLW MLWS Esquema de Niveles de Mareas 3.1.4. TOPOGRAFÍA Se realizó el Levantamiento Topográfico de la zona descubierta por la marea (perfiles de playa) en la bajamar de los días 31 de Enero y 01 de Febrero del 2004. El referido levantamiento incluyó la topografía del pie y borde superior del malecón y bocacalles contiguas a la zona de estudio. 3.1.5. PLANOS GENERADOS Una vez que se procesó la información de campo, se generó 1 plano en escala 1:2500 en formato A0 para graficar la información batimétrica (con veriles cada metro) y topográfica levantada. Con los resultados obtenidos, se elaboró además otro plano en formato A0 para graficar los perfiles batimétricos. Adjunto al presente informe se proporcionan las coordenadas espaciales (X, Y, Z) que generaron dichos planos, referidas al MLWS en un archivo de Excel. 12 Dada la naturaleza de los trabajos realizados, para efectos de representación y coincidencia con las Cartas Batimétricas generadas por Organismos Nacionales e Internacionales de la región, especializados en esta rama, en los planos se ha adoptado el signo negativo para los valores de alturas que están sobre el plano de referencia y positivos para los que están debajo. 3.2. INSPECCIÓN SUBMARINA 3.2.1. ANTECEDENTES La inspección submarina del área de interés fue realizada el 5 de marzo de 2004. La actividad fue ejecutada por buzos calificados de gran experiencia, y contó con la supervisión de un ingeniero de Costas y Obras Portuarias, y un ingeniero especialista en Geología Marina, ambos del personal docente de la FIMCM. A fin de cumplir con las formalidades del caso, mediante Oficio No. MAR 009 del 04 de marzo, el señor Decano de la FIMCM informa de las actividades a realizarse al señor capitán del Puerto de Salinas a fin de disponer de las facilidades necesarias en caso de ser necesarias. Las operaciones de inspección submarina se realizaron con normalidad de acuerdo con el esquema de trabajo propuesto. 3.2.2. METODOLOGÍA Y ALCANCE Considerando que los estudios para la recuperación de playa en el sector anteriormente descrito, abarcan una línea de costa de aproximadamente 1.5 km el equipo de consultores ha previsto proponer al M. I. Municipio de Salinas un conjunto de obras a nivel de diseño preliminar que requieren del conocimiento preciso del tipo de fondo y de la dinámica de las corrientes litorales, oleaje, vientos y 13 otros parámetros climatológicos y oceanográficos, se consideró relevante realizar una inspección submarina general del área de estudio, a fin de corroborar los resultados de campo obtenidos en los otros componentes de ingeniería costera. En los días previos a la inmersión, se llevó a cabo la planificación de los trabajos que consistieron en: a) Selección de las estaciones de muestreo de fondo marino, determinación de coordenadas geográficas, preparación de draga manual tipo Van Veen, carta batimétrica actual generada por el proyecto (2004), cartas náuticas antiguas (1979-1989) y materiales para recolección de muestras de sedimentos marinos. b) Preparación de equipos de buceo autónomo (tipo “scuba”): trajes, tanques de aire, GPS, ecosonda portátil, cámara fotográfica, brújulas, manómetros, entre otros. c) Revisión de Tabla de Mareas, información pronosticada de vientos, oleaje, temperatura, preparación de vehículo de transporte de equipos y personal, alquiler de embarcación de apoyo. 3.2.3. RESULTADOS OBTENIDOS La actividad de inspección submarina se inició a las 06h00 del 5 de marzo de 2004, con la movilización del personal y equipos de buceo desde la ciudad de Guayaquil hacia el cantón Salinas, y la desmovilización terminó a las 22h30 del mismo día. Para efectuar las inmersiones se contó con el apoyo de una embarcación de fibra de 14 vidrio, tipo panga, de unos 6 m de eslora, que fue rentada en el vecino puerto pesquero de Santa Rosa. Se obtuvo 15 muestras de fondo marino recolectadas en igual número de estaciones, cubriendo toda el área de interés. La fase de bajamar estuvo alrededor de las 09h30 y la pleamar a las 15h30, es decir, se cubrió las 2 fases de marea. La dirección y altura de oleaje se presenta en el Cuadro A, que resume la información medida determinada en campo. La dirección de las olas fue establecida con un compás magnético digital y la altura fue por estimación visual desde la embarcación. El período fue medido con un cronómetro digital. La ubicación geográfica fue establecida con GPS, con una aproximación estimada en +/- 5 m. La profundidad fue medida con ecosonda portátil y verificada con manómetro por los buzos; está expresada en metros y se refiere a la profundidad total en el momento de la inmersión, incluida la amplitud de mareas. Esta información fue comparada in situ con los resultados de la carta batimétrica y se estableció que los datos concordaban. La determinación de la granulometría y características de los sedimentos compuestos de arena, limo, conchilla y rocas, está a cargo del componente de geología marina del presente estudio. El área cubierta es de aproximadamente 1.5 km paralelos a la línea de costa, y 1 km hacia mar afuera. Las coordenadas utilizadas en un GPS Garmin, fueron las coordenadas UTM, PSA 56. La codificación de las estaciones corresponde a la nomenclatura utilizada en el estudio y plano de geología marina. Estación Muestreo No. 1–2 Coordenadas 503.451 E 9.756.751 N Profundidad Promedio 4m 15 Observaciones: Esta primera estación está localizada en el sector adyacente a Las Palmeras, al oeste del área de estudio. Durante la inmersión los resultados fueron: Visibilidad 0.15 m, temperatura del agua 18,7 °C. Se determinó que la separación entre ripples (ondulaciones de fondo) fue del rango de 0.05 a 0.08 m, y altura variable de 5 a 10 mm, con una corriente de fondo estimada de 1 m/s. El tipo de fondo corresponde a arena fina. Estación Muestreo No. Coordenadas 1-3 Profundidad Promedio 503.533 E 9.757.104 N 6m Observaciones: Esta estación está cerca de la cabeza del rompeolas del Yacht Club de Salinas. Visibilidad nula: 0 m, temperatura 18 °C, las separaciones entre ripples fue de 0.12 a 0. 15 m, aproximadamente; debido a las condiciones, la toma del dato fue al tacto ayudado con la regla; corriente de fondo: 2 m/s; la determinación del fondo fue de arena fina. Estación Muestreo No. 1–4 Coordenadas 503.645 E 9.757.474 N Profundidad Promedio 6m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, determinación del fondo: arena fina. Estación Muestreo No. 2–2 Coordenadas 503.630 E 9.756.887 N Profundidad Promedio 4m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: arena fina. 16 Estación Muestreo No. 3–2 Coordenadas Profundidad Promedio 503.864 E 9.756.787 N 5m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: rocoso y escasa arena fina. Estación Muestreo No. 3–3 Coordenadas Profundidad Promedio 503.804 E 9.757.006 N 5m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: arena fina. Estación Muestreo No. 3–4 Coordenadas 503.962 E Profundidad Promedio 9.757.281 N 5m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: rocoso en su mayoría, cubierto de arena. Estación Muestreo No. 4–2 Coordenadas 503.999 E Profundidad Promedio 9.576.879 N 5m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: rocoso en su mayoría, cubierto de arena. Estación Muestreo No. 4–3 Coordenadas 503.943 E 9.757.120 N Profundidad Promedio 6m 17 Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: rocoso en su mayoría, cubierto de arena. Estación Muestreo No. 5–2 Coordenadas 504.253 E Profundidad Promedio 9.757.011 N 6m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: rocoso, en su totalidad. Estación Muestreo No. 5–3 Coordenadas 504.150 E Profundidad Promedio 9.757.124 N 7m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: rocoso, en su totalidad Estación Muestreo No. 5–4 Coordenadas 504.245 E Profundidad Promedio 9.757.288 N 7m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: rocoso, y presencia de conchilla fragmentada. Estación Muestreo No. 5–4 Coordenadas 504.245 E 9.757.288 N Profundidad Promedio 7m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: rocoso, y presencia de conchilla fragmentada; la separación de las líneas de arena fue de 10 a 11 cm y una altura estimada de 0.07 m 18 Estación Muestreo No. 5–5 Coordenadas 504.243 E 9.757.455 N Profundidad Promedio 8m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: rocoso. Estación Muestreo No. 6–2 Coordenadas 504.467 E 9.757.287 N Profundidad Promedio 7m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: rocoso. Estación Muestreo No. 6–3 Coordenadas 504.467 E 9.757.396 N Profundidad Promedio 5m Observaciones: Visibilidad 0.0 m, temperatura 18 °C, conformación del fondo: rocoso. 19 Cuadro A. Síntesis de resultados de Inspección Submarina SEDIMENTOS DE FONDO SALINAS, PALMERAS - SAN LORENZO Fecha: 05-03-04 Coordenadas UTM PSAD 56 Estación Este Norte Hora Prof. (m) 1-2 503.451 9.756.721 11:35 4 1-3 503.533 9.757.104 12:10 6 1-4 503.645 9.757.474 12:30 6 Arena fina 2-2 503.630 9.756.887 15:30 4 Arena fina. 3-2 503.864 9.756.787 14:54 5 Roca y escasa arena fina. Recuperación de draga. 3-3 503.804 9.757.006 15:18 5 Arena fina. 3-4 503.962 9.757.281 12:35 5 Roca. Olas 14s:340º; 4s:35º. 4-2 503.999 9.756.879 14:45 5 Roca. 4-3 503.943 9.757.120 14:35 6 Roca. 5-2 504.253 9.757.011 14:27 6 Roca grande. Olas 14s:340º; 4s:30º. 5-3 504.150 9.757.124 14:15 7 Roca. Olas 14s:340º; 4s:35º. 5-4 504.245 9.757.288 14:00 7 5-5 504.243 9.757.455 13:18 8 Roca. Conchilla abundante. Ondulitas L= 0.10 a 0.11 m Olas 14s: 340º; 4s: 35º. Roca. Visib=0. Olas 14s:340º; 4s:50º. 6-2 504.467 9.757.287 13:40 7 Roca. Olas 14s:354º; 4s:60º. 6-3 504.467 9.757.396 13:22 5 Roca. Olas 14s:330º; 4s:43º. Observaciones Arena fina. Ondulitas de 345º, L= 0.05 a 0.08m Visib.= 0.15 m Olas 14s:340º; 4s:44º Arena fina. Visib. = 0, Olas 14s: 326º; 4s: 31º. Corriente fondo < 2 m/s. 20 3.2.4. CONCLUSIONES De la inspección submarina realizada se establece que en el área comprendida entre Las Palmeras y Punta San Lorenzo, en el cantón Salinas, existen tres sectores diferenciados de fondo marino. Uno de tipo arenoso en el área de Las Palmeras (sector 1), en una extensión aproximada de 500 m paralelos a la línea de costa (503.150 a 503.650 E) y al menos 1 km hacia mar afuera (9.756.600 -9.757.600); el Sector 2, denominado de transición con fondo rocoso y capas alternadas de arena y conchilla, comprendida entre el edificio de la Capitanía del Puerto y la esquina oeste del Hotel Miramar, en una extensión de aproximadamente 500 m paralelos a la línea de costa (503.650 a 504.150) y mínimo 1 km hacia mar afuera; y, el Sector 3 donde prevalece el fondo rocoso, en el área adyacente a Punta San Lorenzo, en una extensión mayor a 500 m (504.150 y > 504.650), que continúa hacia en noreste hacia el buque hundido (BAE Orión antiguo), dentro del sector analizado. El veril de 5m se ubica de oeste a este, en forma gradual, en alrededor de 750 a 500 m de la línea de costa en el sector 1, decrece hasta el orden de 300 m de distancia en el sector 2, y fluctúa entre 350 a 500 m en el sector 3. Tomando como base los resultados obtenidos, cuyo enfoque general fue caracterizar el fondo marino de la zona de estudio, se recomienda que en la fase de diseño definitivo se realice una inspección submarina adicional en los sitios específicos proyectados para realizar obras de protección costera a fin de contar con información clave para el diseño final y la programación de ejecución de las obras de ingeniería de detalle. 21 4. DETERMINACIÓN DE LAS CAUSAS QUE ORIGINAN EL RETROCESO DE LA PLAYA El proceso litoral que ha dado origen al retroceso de la playa central de Salinas resulta de la interacción de vientos, olas, corrientes, mareas, sedimentos y otros fenómenos propios del mar. Una playa se erosiona, crece o se mantiene estable, dependiendo de la cantidad de sedimentos que llega o sale de la misma. Por tanto, es importante determinar el proceso litoral que se desarrolla entre Punta Chichipe y Punta San Lorenzo, a fin de definir las causas de la erosión y predecir los efectos a futuro. El retroceso que soportan algunas playas se debe a: a) Causas naturales, b) Intervención humana en la línea de costa y c) Un efecto combinado de las dos alternativas. Entre las causas naturales tenemos los factores ambientales, relacionados con el mar que dan origen al transporte de sedimentos. Existen también factores geológicos que tienen relación con los sedimentos y la elevación del nivel del mar que son explicados más adelante. 4.1. FACTORES AMBIENTALES 4.1.1. OLAS La acción de las olas es la causa principal de los cambios que se producen en la línea de costa . Un conocimiento de las olas que llegan a la playa es fundamental para la planificación , diseño y construcción de cualquier obra costera. 22 A parte de la climatología de las olas es importante conocer como interactúan con la playa para mover la arena. Las características que afectan el transporte de sedimentos en la playa son: su altura, periodo y dirección de la ola rompiente. Las olas afectan al transporte de sedimento en la zona litoral de dos maneras: a) Iniciando el movimiento del sedimento; y, b) dan origen a las corrientes litorales que transportan el sedimento; una vez que se ha iniciado su movimiento. El movimiento orbital de las olas induce un ligero arrastre o transporte de masa que, si se prolonga a periodos largos puede ser importante en el transporte de sedimento hacia y desde el mar (onshore-offsore). Las olas rompientes crean corrientes locales intensas y turbulencia que mueven el sedimento. Puesto que las olas inciden a un ángulo determinado con la línea de costa, se produce una componente a lo largo de ésta que da origen a las corrientes paralelas a la playa que son las responsables del transporte de sedimentos a lo largo de la línea de costa o deriva litoral. A parte de las corrientes originadas por las olas también se producen las corrientes causadas por las mareas. Para nuestro caso se superponen los dos efectos. El nivel de las mareas altas es importante en el transporte de sedimentos, puesto que las olas llegan a un nivel de mayor alcance. 23 4.1.2. GEOLOGÍA La geología de una región costera afecta: al suministro de sedimentos, a las playas y a su morfología; así, la geología determina las condiciones iniciales de los procesos litorales. Otros aspectos de consecuencias en el largo plazo, relacionados con la geología y el retroceso natural de la línea de la playa, son los cambios relativos del nivel del mar debidos a la elevación y/o subducción de la corteza terrestre y el avance o retroceso de los casquetes polares. 4.2. INTERVENCIÓN HUMANA EN LA LÍNEA DE COSTA La intervención del hombre en la línea de costa es la causa inmediata que da origen a la erosión de la playa. Para nuestro caso las situaciones a ser consideradas son las siguientes: • Reducción del suministro de arena a la playa debido a la construcción de represas y cerramientos. • Construcción de estructuras en la línea de costa. • Remoción de sedimentos desde la playa. 4.2.1. REDUCCIÓN DEL SUMINISTRO DE ARENA Para el caso particular de Salinas y sus playas aledañas, la reducción del suministro de arena más próxima y directa podría ser la construcción de la presa Velasco Ibarra, en cuyo embalse se visualizan fácilmente los sedimentos retenidos. En cambio, en la laguna litoral en la cual desemboca el drenado del río El Salado, represado por la presa mencionada, se observa un banco de arena 24 producido por el desborde del mar, durante los aguajes, por debajo del puente de Punta Carnero. En el primer caso es obvia la restricción de aportes hacia el mar; en el segundo, la acumulación de arena en el abanico de desborde representa una pérdida de la arena que debería estar circulando por la playa. 4.2.2. CONSTRUCCIÓN DE ESTRUCTURAS EN LA LÍNEA DE COSTA En la fotografía 5.1.1 de aproximadamente 75 años de antigüedad, que se muestra en el informe oceanográfico, podemos apreciar la saliente rocosa natural de Punta Chipipe sobre la cual se asentó el Yacht Club de Salinas (YCS.). Conforme se observa en las 2 fotografías, a continuación, el YCS, es una prolongación de Punta Chipipe, cuya influencia en el espectro general de refracción y difracción del oleaje, que se proyecta hacia la costa, no es muy significativo. En todo caso hay una afectación al transporte de sedimentos, a lo largo del sector costero de Salinas que ha dado origen a una acumulación de sedimentos en la playa de Chipipe y en el sector de Las Palmeras. Con los datos que tenemos actualmente es difícil establecer cuanto han influido las escolleras del Yach Club de Salinas (YCS.) y los muros de viviendas del malecón sobre la erosión del sector este de la playa central de Salinas. El desarrollo urbano de Salinas ha incentivado la construcción de muros para proteger las viviendas y el malecón contra la acción del oleaje. El efecto de esas construcciones se manifiesta en una reflexión de la energía del oleaje en la base de los muros, creando un efecto diferente del que se produjera si no existiera muro. 25 En las condiciones actuales, la alta energía al pie de los muros vecinos a la punta San Lorenzo permite la acumulación de sólo guijarros, arena gruesa y minerales pesados. Fotografía 4.2.1. La fotografía aérea muestra la dirección de aproximación de las olas al sector de Chipipe y San Lorenzo 26 Fotografía 4.2.2. Dirección de aproximación de las olas que llegan a nuestra zona de estudio, entre el YCS y la Punta de San Lorenzo 27 4.2.3. REMOCIÓN DE SEDIMENTOS DESDE LA PLAYA No hay información cuantificada sobre la remoción de sedimentos de la playa. Existen sólo comentarios de que algunos lugareños se llevan conchilla por baldes desde el sector comprendido entre la Capitanía del Puerto y el Hotel Barceló Miramar, o que en ciertos casos se saca conchilla de la playa en sacos que se los embarca en camionetas, o, en el caso más grave, grandes cantidades en volquetas. Esta situación influye sobre la pérdida o retroceso de playa, y sería conveniente establecer una ordenanza municipal prohibiendo la remoción de conchilla o arena desde la playa. 28 5. ESTUDIOS DE INGENIERÍA REALIZADOS PARA DETERMINAR LA EROSIÓN DE LA PLAYA CENTRAL DE SALINAS 5.1. OCEANOGRAFIA FISICA EN SALINAS PARA EL DISEÑO DE OBRAS PARA PROTECCION Y RECUPERACION DE LA PLAYA EN LA ZONA ENTRE PUNTA CHIPIPE Y PUNTA SAN LORENZO 5.1.1. ANTECEDENTES Los principales objetivos de esta componente son la caracterización de la Oceanografía Física sobre una longitud de playa de aproximadamente 2 kilómetros, del cantón Salinas, entre punta Chipipe y punta San Lorenzo, para el diseño de las obras de regeneración y protección de la playa. A fin de lograr estos objetivos, se analizó toda la información histórica disponible y se generó nueva información por medio una campaña de mediciones de parámetros costeros y marinos durante los meses de enero y febrero del 2004. En la figura 6.1.1 se muestran la zona de estudio y la zona de influencia así como la posición de las estaciones de medición. En la foto 5.1.1, tomada entre 1920 y 1930, se muestra la playa de San Lorenzo tal como se veía desde la loma de San Lorenzo. Desde el fondo hacia el frente se observa el cerro que pertenece a la Base Naval; luego la punta Chipipe donde actualmente se encuentra el Yacht Club de Salinas y finalmente el muelle que se encontraba frente 29 a la actual Capitanía del Puerto y del cual solo quedan unas estacas enterradas. Foto 5.1.1. Playa de San Lorenzo (Tomada entre 1920 y 1930 desde la loma de San Lorenzo). Cortesía de la Familia RodríguezGame En comparación la foto 5.1.2 (contemporánea), muestra la misma zona con el desarrollo al siglo XXI. La fisiografía de la franja costera parece ser similar a la del siglo XX, aunque aparentemente la pendiente de la playa es ahora mayor, el ancho de la playa ha disminuido en la zona entre el muelle y el lugar de toma de la foto (Piso 9, Hotel Barceló Miramar) y aparentemente el volumen de arena también ha disminuido. Esto es notable si comparamos la topografía de la zona de la actual Capitanía del Puerto (Punto 3 en figura 5.1.1) ver isolíneas en carta batimétrica elaborada durante este proyecto-, donde la diferencia de altura entre el malecón y la playa es de casi dos metros, mientras que es aparente en la foto 5.1.1, que esta diferencia es de menos de 0.5 m. Nótese que la construcción del malecón por parte del entonces comité de vialidad (entre los cincuenta 30 y setenta) no conllevó relleno de la zona previa la construcción (Ing. Eduardo Rodríguez, constructor por parte del Comité de Vialidad, comunicación personal) Foto 5.1.2. Salinas, Febrero 2004. Tomada desde la loma de San Lorenzo (punto 4 en la figura 5.1.1) 31 SALINAS: PUNTA CHIPIPE - PUNTA SAN LORENZO 9757800N 7 6 5 6 4 7 5 3Roca 6 4 Roca 9757600 5 9757400 5 4 6 6 5 1 9757200 4 3 4 5 2 Or i o n 9757000 r eA a n 1 ca o R n o 1 4 2 % e P naeA r 5 r enaA 0 4 -1 r enaA -2 -3 r enaA 3 H enaA r 9756800 naeA r aA n e r eA a n r eA a n r eA a n r 2 G 1 0 -1 -2 F 9756600 D C B A 2 4 3 503000 5 -3 E 5 0 35 00 504000 504500 50 5 0 0 0 E Figura 5.1.1. Zona de estudio. Los círculos indican posición de estaciones de muestreos de olas. El punto 1 representa el faro del Yacht Club de Salinas (YCS). La “L” acostada representa el rompeolas y muelle del YCS. La línea gruesa negra equivale a la batimétrica “cero”. 5.1.2. INTRODUCCIÓN Los cambios de fisonomía que ha sufrido la playa de Salinas, zona San Lorenzo son evidentes en las fotos anteriores y en las batimetrías de 1989, 1999 y 2004. Existe una variación evidente tanto en el ancho de la playa como en la batimetría de la bahía comprendida entre las dos puntas que definen la zona de San Lorenzo. Así mismo, la batimetría al noroeste de la punta de Salinas también ha cambiado, lo que puede influir no solo en el régimen de olas, si no en el sistema de corrientes del área, ya que hay nuevos bajos que podrían influir en las mismas. Por otro lado estamos seguros que parte del problema son los impactos de los últimos eventos El Niño/Oscilación Sur (ENOS 1982- 32 83, 1997-98) extremos, los cuales han contribuido a que los procesos de erosión y sedimentación sean de una magnitud más grande que en casos anteriores y por ende afecten la morfología costera y el fondo marino haciendo que cualquier estudio previo a los eventos solo sirva de referencia para estudios posteriores. Hasta la presente la mayoría de los estudios realizados en la costa ecuatoriana sobre procesos océano-atmosféricos comprenden un análisis cualitativo de los promedios mensuales de los diferentes parámetros y en general están limitados a períodos específicos (Calderón, 1975; Santos, 1984, Moreano, 1983), sin que exista hasta la fecha un estudio que analice la información existente de una manera similar y que tenga la cobertura espacio temporal adecuada tanto para estudios de diseño de protección costera así como de los estudios de impacto ambiental de dichas obras. Climatológicamente la zona de la Península de Sta. Elena responde a cambios en las condiciones oceánicas y atmosféricas del Pacífico adyacente y de la Zona de Convergencia Intertropical (zona donde convergen los vientos Alisios del noreste y sudeste). La distribución superficial de los vientos Alisios y su estacionalidad así como la respuesta a estos de la capa superficial del mar dan lugar a la existencia de dos estaciones: una seca (junio-noviembre) y una lluviosa (diciembre-mayo) (Cornejo-Rodríguez, 1989). Durante la estación seca los vientos Alisios del Sudeste (con valores máximos en los meses de agosto-septiembre) (Cornejo de Grunauer, 1998), mantienen la surgencia costera de Perú y empujan las aguas frías que afloran hacia la costa sur del Ecuador manteniendo el frente ecuatorial (zona donde las masas cálidas y de baja salinidad de la cuenca de Panamá se encuentran con las masas frías de alta salinidad de la zona de afloramientos de Perú), alrededor de la línea 33 ecuatorial (Moreano, 1983, Cucalón, 1987). Durante la estación lluviosa los vientos Alisios del sudeste se debilitan, el frente ecuatorial casi desaparece y las aguas cálidas de la corriente costanera de El Niño se dirigen hacia el sur a lo largo de toda la costa de Ecuador (Cucalón, 1987). En la figura 6.1.2 se muestra la zona costera de Ecuador y las posiciones relativas de la corriente cálida (CC) de El Niño (Cucalón, 1987) y la corriente fría de Perú2 (o Humboldt; ramal de la CES frente a las costas de Perú y Ecuador). 10N CCEN CC 0 Golfo de Guayaquil SCE S P-Ch CES 10S C C S P-Ch 20S CC P-Ch 30S 110W 100W 90W 80W 70W CCEN= contracorriente ecuatorial del norte SCE= subcorriente ecuatorial CES = corriente ecuatorial del sur S P-Ch= subcorriente Per -Chile CC P-Ch= contracorriente Per -Chile CC= corriente c‡lida de El Ni–o CCS P-Ch= corriente costanera superficial Per -Chile 2 Desde hace un par de años por acuerdo internacional se resolvió no dar nombres de personas a las corrientes y es por esto que en la literatura internacional la Corriente de Humboldt se llama corriente de Perú). 34 Figura 5.1.2. tropical 5.1.3. Sistema de corrientes en el océano Pacífico DESCRIPCION DEL AREA DE ESTUDIO Salinas está ubicada al Noroeste de la provincia del Guayas en el sector de la Península de Santa Elena y es uno de los polos de desarrollo turístico y económico de la misma. El proyecto actual se realizó en la franja costera entre Punta Chipipe y Punta San Lorenzo, entre 9757900N y 9756400N, y 502850E y 505250 E (figura 5.1.1). 5.1.3.1. Características Generales del Área Salinas tiene un clima que se lo clasifica como de desierto tropical, la corriente fría de Humboldt y la corriente cálida del Niño son factores determinantes de la climatología de la región. El promedio anual de temperatura es de 24 ºC y su precipitación oscila entre 1.8 mm en época seca y 69.9 mm en época húmeda, Cañadas (1983). La humedad relativa del ambiente es del 80% (Nieto, 1996). La línea de playa estudiada tiene una longitud aproximada de 2 kilómetros, limitada por Punta Chipipe en el lado Oeste y Punta San Lorenzo hacia el Este, cubriendo un área de aproximadamente 3.6 km2. La punta de Chipipe ha sido modificada en el tiempo (desde inicio de los setenta) por las adiciones al Yacht Club de Salinas (YCS). Este ha sido construido sobre una formación rocosa, la cual se aprecia en la foto 6.1.3 y que hasta la década de lo setenta rodeaba al YCS. Parte de esta formación rocosa se encuentra cubierta de arena en la zona conocida como las Palmas (descubierta parcialmente hasta fines de los sesenta- mediados de los setenta). 35 Foto 5.1.3. Playa de San Lorenzo (Tomada entre 1920 y1930 desde la loma cercana al actual Yacht Club de Salinas). Cortesía de la Familia Rodríguez-Game Hacia la punta de San Lorenzo tenemos la presencia de rocas, visibles aun en pleamar, y la presencia de un barco semisumergido (partido en dos en la actualidad). Todas estas estructuras, modificadores tanto de naturales las olas. como artificiales Sumergidos y constituyen descubiertos ocasionalmente se encuentran los antiguos pilares del muelle que existió frente a la capitanía del puerto hasta mediados de los sesenta, inicio de los setenta (el cual se aprecia en las fotos 5.1.1 y 5.1.3) 5.1.4. INFORMACION HISTORICA Esta incluye específicamente información existente sobre estudios previos en la zona así como información histórica y experiencia personal sobre las variaciones espaciales y temporales de los siguientes parámetros (se incluye una lista detallada en la tabla 5.1.1): 36 • batimetría (analizada por el grupo de Ingeniería de Costas) • vientos superficiales en la zona costera inmediatamente cercana a la zona en estudio • corrientes costaneras superficiales y subsuperficiales de otros estudios • campo de temperatura superficial • oleaje: direcciones y períodos predominantes. • mareas: tabla de mareas • precipitación en estaciones cercanas a la zona de estudio 5.1.4.1. Variables Meteorológicas Vientos La costa ecuatoriana está dominada por el sistema de los vientos alisios del sureste y su respuesta a los cambios estacionales. La mayor influencia en los mismos se debe al anticiclón del sur, el que mantiene una posición central alrededor de los 15 °S – 90 °W, y a la posición de la zona de convergencia intertropical. El atlas meteorológico de INOCAR, elaborado para el período 1945-1977 muestra un patrón de viento para Salinas, en el cual los vientos predominantes son los que soplan del cuadrante oeste-sur, tal como se observa en la figuras 5.1.3 y 5.1.4. En estas figuras tenemos las direcciones y magnitudes predominantes y medias. El rango medio anual de vientos varía entre 2.9-4.2 m/s, y las direcciones predominantes varían entre el sureste-suroeste (dirección de donde viene el viento). Cornejo (1989) analizó la variabilidad climática en la costa ecuatoriana, analizando los vientos diarios en la isla San 37 Cristóbal (Galápagos) y en Salinas , para el período 19861988. Este período incluye un período normal (1986), uno de El Niño (1987) y una de La Niña (1988), en ese orden. ENERO FEBRERO Salinas Salinas media= 3.2 m/s m‡ximo = 6-8 m/s (0.2%) media= 3.6 m/s m‡ximo = 6-8 m/s (4%) MARZO ABRIL Salinas Salinas media= 3.3 m/s m‡ximo = 6-8 m/s (1.8%) media= 2.9 m/s m‡ximo = 8-10 m/s (0.6%) MAYO JUNIO Salinas Salinas media= 3.3 m/s m‡ximo = 10-13 m/s (0.2%) 50 media= 3.9 m/s m‡ximo = 8-10 m/s (0.6%) 0 escala porcentual de vientos Figura 5.1.3. Distribución de los vientos de enero a junio para el periodo 1945-1977. Fuente: atlas meteorológico de INOCAR. 38 JULIO Salinas media= 4.1 m/s m‡ximo = 8-10 m/s (0.4%) SEPTIEMBRE AGOSTO Salinas media= 3.2 m/s m‡ximo = 6-8 m/s (5.1%) OCTUBRE Salinas media= 4.0 m/s m‡ximo = 6-8 m/s (6.3%) NOVIEMBRE Salinas Salinas media= 4.2 m/s m‡ximo = 10-12 m/s (1.3%) DICIEMBRE Salinas media= 4.1 m/s m‡ximo = 12-14 m/s (0.4%) 50 0 media= 4.0 m/s m‡ximo = 14-16 m/s (0.2%) escala porcentual de vientos Figura 5.1.4. Distribución de los vientos de julio a diciembre para el periodo 1945-1977. Fuente: atlas meteorológico de INOCAR. 39 Las características promedio de los vientos en Salinas se muestran en la tabla 5.1.2. La figura 5.1.5 muestra la serie de vientos en Salinas, con los períodos cortos filtrados; podemos observar que la componente meridional (positiva del sur) tiene un ciclo anual definido con valores máximos durante la estación seca, y mínimos durante la lluviosa. Sin embargo, la componente zonal (positiva hacia el este), no muestra este patrón, si no un incremento desde mediados de 1987. . componente meridional (m/s) componente zonal (m/s) Vientos en Salinas Figura 5.1.5. Viento en Salinas. La serie de tiempo diaria ha sido filtrada eliminando los periodos menores que 30 días. Fuente: NOAA/AOML/PHOD Cuando analizamos (Cornejo, 2003) los vientos para un período mas reciente, 1979-19931 (figura 6.1.6), en la zona 1 Esta serie de tiempo proviene de la base de datos FSU (Stricherz,1992) que es un análisis subjetivo de observaciones directas de varias fuentes para todo el océano Pacífico Tropical. 40 oceánica (3 °S, 82 °W), adyacente a Salinas, observamos en la componente meridional (promedios mensuales), un ciclo anual bien definido, mientras que en la zonal existe también una influencia interanual y otra de periodos cortos. Los primeros asociados con escalas de ENOS, y los segundos con la variabilidad interestacional (40-80 días), no resuelta por los datos (si los datos fueran diarios esta periodicidad aparecería claramente). El ciclo anual (figura 6.1.7) de la componente zonal muestra magnitudes mayores durante la estación seca, mientras que tiene poca variabilidad en la componente meridional. La dirección predominante (de donde soplan) es la suroeste. 41 Vientos FSU durante 1979 - 1993 en 3 S,82 W 4 2 0 -2 -4 1978 1980 1982 1984 1988 1986 viento zonal 1990 1992 1994 1980 1982 1988 1986 1984 viento meridional 1990 1992 1994 1980 1982 1984 1988 1990 1992 1994 8 6 4 2 0 1978 0 1978 1986 Figura 5.1.6. Vientos de la base de datos FSU para el periodo 1979-93 en 3 °S, 82 °W. Panel superior: componente zonal. Panel intermedio: componente meridional. Panel inferior: vectores. 42 Climatolog’a de Vientos FSU: 3 S,82 W 6 3 5.5 2.5 5 4.5 2 4 3.5 2 4 6 8 1.5 10 2 4 6 8 componente meridional componente zonal 10 4 2 0 -2 escala=> 6m/s 2 4 6 8 escala=> 5m/s 0 10 5 m eses Figura 5.1.7. Climatología de los vientos obtenidos de la base de datos FSU en 3 °S, 82 °W obtenida para el periodo 1979-1993 Precipitación 800 700 m‡xima m’nima media 600 500 mm . 400 300 200 100 0 -100 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 meses Figura 5.1.8. Climatología de la precipitación en Salinas. La línea continua representa el ciclo anual, los cuadrados las condiciones durante La Niña y los círculos las condiciones durante un evento El Niño. Fuente INAMHI 43 La climatología de precipitación ha sido calculada para el período 1960-1998 (fuente INAMHI). En la figura 6.1.8 tenemos el ciclo anual, la línea continua gruesa (azul) con muy poca precipitación (un total de 217.5 mm por año) durante los meses de enero-mayo. En la escala interanual la variabilidad climática, está asociada con el fenómeno de El Niño / Oscilación Sur, en sus dos fases la cálida (El Niño) y la fría (La Niña) las cuales acentúan los extremos estacionales alargando la estación lluviosa e incrementando las precipitaciones la primera. El efecto de El Niño (fase cálida) se observa en la línea de máxima (línea continua con círculos, con un total de 2867.5 mm para el evento 1982-83), la cual muestra el incremento en precipitaciones y alargamiento de la estación de lluvias, mientras que la línea de mínima (línea continua con cuadrados, sin precipitación), representativa de la Niña (en algunos años Niña tenemos hasta 11 mm como total anual), tenemos ausencia de lluvias. Temperatura del Aire De acuerdo con Santos (1984), la temperatura del aire en la zona de estudio tiene como dominante al ciclo anual, con máximas temperaturas durante la estación lluviosa y mínimas durante la estación seca. En la figura 5.1.9 tenemos el ciclo anual y las anomalías para el periodo 1939-1989 para la Libertad (adyacente a Salinas). Como se puede observar el ciclo anual se caracteriza por temperaturas mas altas (24-27 °C) durante Diciembre-Mayo (la estación lluviosa), y temperaturas bajas (21-23 °C), durante Junio-Noviembre (la estación seca). En cuanto a las anomalías observamos períodos cálidos y fríos que se alternan y que son de diferente magnitud, asociados con los eventos ENOS. Durante el 44 período 1939-1989 (figura 5.1.9) tenemos 11 eventos El Niño (cálidos), y 9 eventos La Niña (fríos). En la tabla 5.1.3 se resume la estadística de la serie. 5.1.4.2. Variables Oceanográficas Temperatura Superficial del Mar De acuerdo con Santos (1984), la temperatura del mar en la zona de estudio tiene como dominante al ciclo anual, con máximas temperaturas durante la estación lluviosa y mínimas durante la estación seca. En la figura 5.1.10 tenemos el ciclo anual y las anomalías para el periodo 1933-1989 (para la Libertad, adyacente a Salinas). Como se puede observar el ciclo anual se caracteriza por temperaturas mas altas (25-27 °C) durante Diciembre-Mayo (la estación lluviosa), y temperaturas bajas (23-24 °C), durante Junio-Noviembre (la estación seca). En cuanto a las anomalías observamos períodos cálidos y fríos que se alternan y que son de diferente magnitud, asociados con los eventos ENOS. En la tabla 5.1.4 se resume la estadística de la serie 45 Temperatura del Aire en La Libertad ( C) 27 26 Climatolog’a 1939-1989 25 24 23 22 21 6 meses del a–o 4 2 8 10 1970 1980 12 6 Anomal’as 1939-1989 ( C) 4 2 0 -2 -4 1930 1960 1950 1940 1990 Figura 5.1.9.Temperatura del aire (°C) en La Libertad adyacente a Salinas. Panel superior el ciclo anual calculado para el periodo 1939-1989. Panel inferior, las anomalías de temperatura del aire para el mismo periodo Temperatura superficial del mar en La Libertad ( C) 27 Climatolog’a 1933-1989 26 25 24 23 22 21 4 2 6 meses del a–o 10 8 12 6 Anomal’as 1933-1989 ( C) 4 2 0 -2 -4 1930 1940 1950 1960 1970 1980 1990 2000 Figura 5.1.10. Temperatura superficial del mar (°C.) en La Libertad, adyacente a Salinas. Panel superior el ciclo anual calculado para el periodo 1933-1989. Panel inferior, las anomalías de temperatura del aire para el mismo periodo. 46 Nivel Medio del Mar Cornejo y Enfield (1987), realizaron un análisis de la relación entre el nivel medio del mar y vientos para el período 19801985 para la Libertad (adyacente a Salinas), en el Pacífico ecuatorial para establecer los procesos generados localmente en la costa oeste de América del Sur y aquellos generados remotamente. Las conclusiones mas importantes indican que las variaciones del nivel del mar en La Libertad responden a forzamiento remoto y no a la influencia del viento local, siendo el efecto mas importante la generación de dos tipos de ondas, las Kelvin y las Yanai, que al chocar con las costas se propagaban como Kelvin a lo largo de las mismas. Las ondas Kelvin durante eventos El Niño han llegado a generar una elevación del nivel medio del mar en La Libertad de alrededor de 40 cm (El Niño 1997-98). Esta elevación puede tener dos efectos: • Inundación de zonas bajas • Erosión en la franja costera por cuanto, las olas llegan mas arriba en la playa que durante épocas normales. Por otro lado hay ondas Kelvin estacionales que tienen un efecto similar pero de menor magnitud llamada “evento de primavera” que ocurre entre marzo y mayo, el cual también produce una elevación en el nivel del mar a lo largo de la costa oeste de las Américas. Este aparece como un segundo máximo en el ciclo anual (figura 51.11, panel inferior), aun cuando este no está resuelto. Esta información fue corroborada para el período 1985-1988 por Bayot (1993) quien utilizó series de tiempo de promedios 47 diarios para un período de cuatro años de: temperatura superficial del mar (TSM), nivel medio del mar (NMM), presión atmosférica superficial a nivel del mar, (PSA) y vientos: zonales (en dirección Oeste-Este) y meridionales (en dirección norteSur). La estadística de las series utilizadas en Salinas se muestra en la tabla 5.1.5. Sin embargo, cuando analizamos el nivel del mar para La Libertad (adyacente a Salinas) para un período largo, 19492000 (fuente University of Hawai Sea Level Center – INOCAR), notamos la existencia de tres períodos (figura 5.1.11), uno de 1949-1977 bajo la media, una tendencia de incremento de 2.7 cm/año durante 1977-1985, y un tercer periodo sobre la media desde 1985 en adelante. La figura 5.1.11 muestra en el panel superior las anomalías del nivel del mar en La Libertad obtenidas al extraer el ciclo anual (panel inferior) de la serie de tiempo, calculado para el período 1949-2000. 48 Anomal’as del nivel del mar en La Libertad 0.5 0.4 altura(m) 0.3 0.2 0.1 0 -0.1 -0.2 1950 2000 1990 1980 1970 1960 Ciclo Anual referido al nivel medio del mar para el per’odo 1949-2000 2.18 2.17 altura(m) 2.16 2.15 2.14 2.13 2.12 2.11 2.1 0 2 4 6 8 10 12 Figura 5.1.11. Nivel medio del mar en La Libertad, adyacente a Salinas. Panel superior anomalías con respecto al ciclo anual (panel inferior). Fuente HAWAII SEA LEVEL CENTER - INOCAR Para el propósito de este estudio debemos tener en cuenta que durante los eventos ENOS extremos de 1982-83 y 1997-98 (figura 5.1.11), el nivel del mar aumentó alrededor de 0.38 y 0.48 metros. El tiempo de recurrencia de un evento ENOS extremo durante la presente “época climática” es de 14-16 años (Enfield, 2000 sin publicar; conferencia en Guayaquil), mientras que el de cualquier magnitud es de apenas 4-5 años. Durante eventos moderados como los de 1986-87 y de 1991-92 los incrementos han sido de alrededor de 0.30 m sobre el nivel medio del mar. 49 Olas Los cambios físicos mas importantes en la franja costera se deben principalmente a la acción de las olas. En el caso de Ecuador contamos con dos regímenes de olas que varían estacionalmente. Estos son las olas generadas localmente, llamadas olas de viento, y aquellas generadas remotamente. Son las segundas las que mas influyen en la morfología costera. Durante la estación lluviosa las olas remotas se generan en el Pacífico norte como resultado de las tormentas propias de la estación invernal del hemisferio norte; estas vienen siempre con dirección norte y generalmente tienen una acción destructiva. Durante la estación seca, las olas se generan remotamente en el Pacífico suroriental y en la zona antártica; estas vienen del sur y generalmente tienen un efecto constructivo. El régimen de olas en la zona de estudio ha sido analizado por Nieto (1996) y por INOCAR (1998) dentro de un estudio de impacto ambiental para la ampliación del muelle del SYC. El trabajo de Nieto (1996) incluye un análisis exhaustivo del oleaje en Salinas. Este trabajo presenta un estudio preliminar del oleaje que afecta a la bahía de Salinas, el cual se ha realizado basándose significativos, en obtenidos datos durante de un alturas año y períodos continuo de mediciones, mediante un olígrafo instalado por el Instituto Oceanográfico de la Armada en el sitio denominado BancoCopé, localizado frente a la Puntilla de Santa Elena. Se realizaron diagramas de refracción y difracción, a fin de encontrar cuales son los efectos de la morfología de la zona sobre el oleaje incidente. Igualmente, se aplicaron distintos 50 métodos matemáticos de pronóstico de alturas de olas, para determinar las alturas de olas que se podrían esperar en intervalos de recurrencia mayores a los del período de medición de los datos usados en el presente estudio. Las conclusiones principales fueron: • De las mediciones de olas registradas en Banco-Copé durante un año, la máxima altura significativa de ola registrada fue de 1.39 metros, y el máximo período significativo de ola fue de 23 segundos. El promedio de altura y período significativo fue de 0.71 metros y 15.2 segundos respectivamente. • El análisis de refracción de las olas estableció valores para los coeficientes de refracción Kr, entre 0.72 y 0.88, indicando que el efecto de refracción en la bahía de Salinas, determina alturas de olas menores en un 20% a aquellas que ingresan en la misma. • El análisis de difracción determina valores bajos de coeficiente de difracción Kd, lo que indica que la Puntilla del YCS puede atenuar la altura de ola hasta en 80%. • El área de Salinas está expuesta al efecto directo de las olas producidas por el viento local lo que lo convierte en un aspecto importante para el estudio de las olas en la zona. De los análisis de las estadísticas de viento, se obtuvieron los valores de altura y período significativos, Hs y Ts, calculados a partir de la velocidad promedio y máxima del viento. Así, la máxima ola ocurriría durante diciembre con una altura posible de 1.37 metros y correspondería a mares de leva (períodos entre 14-20”). 51 • Del análisis de estadísticas de largo período realizado por los métodos de Mayencon, Draper y Weibull, se encontró que los ajustes y predicciones realizadas por los métodos de Mayencon y Weibull (gráfico y probabilístico), revelan mayor coincidencia para intervalos de 1, 10 y 100 años. Así la ola con período de retorno de 1 año estaría entre 1.93 y 2.60 metros. La ola con período de retorno de 10 años estaría entre 2.18 y 3.20 metros y la ola con período de retorno de 100 años estaría entre 2.41 y 3.60 metros. Durante INOCAR (1998) se observan altura de ola rompiente, que oscilan entre 0.14 m y 0.39 m durante cuadratura, y 0.15 m y 0.46m durante sicigia, para la época seca (Junio 1998), con una dirección predominante entre 30°-315°, los periodos de estas olas corresponden a mares de leva (14-20 segundos). Sin embargo, la experiencia ha mostrado que las olas en la zona del punto 4, alcanzan en la estación lluviosa (febrero – abril) alturas de entre 1-1.5 m, mientras que en la zona al este de las rocas estas pueden alcanzar hasta 2 m y de ahí la presencia de surfistas en el lugar. Mareas Las mareas de esta zona son mixtas, es decir que tenemos dos mareas altas y dos mareas bajas pero de diferente amplitud en un día. INOCAR publica anualmente la tabla de mareas que contiene la predicción para La Libertad (adyacente a Salinas). Cabe destacar que aparte de las componentes diurnas semidiurnas y también son importantes las componentes de 9 y 14 días de las mareas en La Libertad (Cornejo y Enfield, 1987). 52 En la tabla 6.1.6 se muestran las amplitudes extremas para bajamar (los mínimos) y pleamar (los máximos) durante sicigia (luna nueva y luna llena) y cuadratura (cuarto menguante y cuarto creciente) para La Libertad. Estos datos han sido extraídos de la Tabla de Mareas de INOCAR para el año 2004 (INOCAR, 2004) y están referidos a al nivel medio de las bajamares de sicigia (MLWS siglas en inglés). Corrientes Costeras La mayoría de los estudios en la zona costera de Ecuador son muy locales, se limitan a zonas especiales de manejo sea para inversiones, desarrollo de infraestructura física o de turismo, por lo cual no contamos con una descripción completa de la circulación costera. El método utilizado comúnmente es el de observaciones de corrientes por medio del método lagrangiano (seguimiento de flotadores). Este sistema sirve para determinar el patrón de corrientes durante las dos fases de mareas (sicigia y cuadratura), mas no nos da información del sistema de circulación en el largo plazo. Los estudios de INOCAR (1998) muestran que las corrientes tanto superficiales como subsuperficiales, son independientes de la marea. Están siempre saliendo de la zona de estudio, especialmente frente a las estaciones 3 y 4 mostradas en la figura 5.1.1. Los valores observados se encuentran en el rango de 0.06-0.48 m/s. 53 5.1.5. ANALISIS ACTUAL (ENERO – FEBRERO DEL 2004) DE LAS CONDICIONES OCEANOGRAFICAS LOCALES Durante los meses de Enero y Febrero del 2004 se hicieron observaciones locales de olas y corrientes en la zona de estudio durante sicigia y cuadratura. 5.1.5.1. Olas Para corroborar los datos históricos se hicieron observaciones visuales de olas en las estaciones mostradas en la figura 6.1.1. Dado que se detectó que la incidencia de olas era mas importante en la zona entre la capitanía y el Hotel Barceló Miramar, las mediciones de las mismas se concentraron en la estación 3. Para establecer parámetros básicos de olas para el diseño de la estructura de protección tales como estadística básica del oleaje (dirección, período y altura), pronóstico de las alturas o períodos de recurrencia en 1 año, 25, 50 y 100 años, y coeficientes de refracción se han analizado los registros actuales así como los históricos. Para estimar la altura significativa de la ola en la zona de estudio, se realizaron observaciones visuales de la altura de diez olas consecutivas en la zona de rompiente; el período fue determinado mediante un cronómetro con el cual se obtuvo el tiempo acumulado de once crestas consecutivas de rompiente. Refracción La celeridad de la onda depende de la profundidad en donde la onda se propaga. Si la celeridad de la onda decrece con profundidad, la longitud de onda decrece proporcionalmente. La variación en la velocidad de la onda ocurre a lo largo de la 54 cresta de una onda moviéndose en un ángulo con respecto a los contornos bajo el agua debido a que parte de la onda que viaja en aguas más profundas se está moviendo más rápido que la parte en aguas someras. Esta variación causa que la cresta se vire alineándose con los contornos. Este efecto de viraje se llama refracción, depende de la relación de profundidad del agua vs. longitud de onda. Esto es análogo a la refracción para otros tipos de ondas, como luz y sonido. En la práctica, la refracción es importante por algunas razones: 1) Refracción en conjunto con “shoaling”, determina la altura de onda en un particular profundidad para un conjunto dado de condiciones de olas incidentes de aguas profundas, esto es, altura de ola, período, y dirección de propagación en aguas profundas. La refracción, por lo tanto tiene una influencia significativa en la altura de ola y la distribución de energía de ola a lo largo de la costa. 2) El cambio en la dirección de diferentes partes de la onda resulta en la convergencia o divergencia de la energía de la onda y materialmente afectan las fuerzas ejercidas por las ondas sobre estructuras. 3) La refracción contribuye a la alteración de la topografía del fondo por su efecto en la erosión y depósito de sedimentos. 4) Una descripción general de la batimetría cercana a la playa de un área puede ser obtenida a veces por análisis de fotografías aéreas del patrón de refracción de olas. 55 Generalmente, 2 técnicas básicas de análisis de refracción están disponibles, gráfica y numérica. Fundamentalmente todos los métodos de refracción están basados en la Ley de Snell. Las suposiciones que se hacen son: 1) La energía de la ola entre los rayos de las ondas u ortogonales se mantiene constante. (Ortogonales son líneas perpendiculares a las crestas de las olas y se extienden en la dirección de avance de la ola). 2) La dirección de avance de la ola es perpendicular a la cresta de la ola, esto es, en dirección de las ortogonales. 3) La velocidad de una onda con un determinado período en una localidad particular depende solamente de la profundidad de esa localidad. 4) Los cambios en la topografía del fondo son graduales. 5) Las Ondas son de cresta larga, período constante, pequeña amplitud, y monocromáticas. Basados en estos principios, con datos históricos y utilizando la batimetría de INOCAR en aguas profundas y la hecha por ESPOL 2004 en la zona de estudio, así como períodos y direcciones características hemos calculado y graficado los diagramas de refracción que corresponden a olas con direcciones de 330°, 290°, 230°, 50° y 15°, y con períodos de 14, 16 y 18 segundos. Es importante destacar que las direcciones de 50° y 15° no corresponden a dirección de olas 56 en aguas profundas, si no a olas refractadas en la costa y que se aproximan a la bahía de Salinas con esos ángulos, tal como fueron observadas por el grupo de Geología. Se adjuntan los diagramas de refracción correspondientes para estas direcciones y períodos en las figuras 5.1.12 - 5.1.26 (15 en total). Si analizamos los diagramas de refracción así como los coeficientes de refracción calculados (tabla 6.1.7), vemos que problemas de refracción están focalizados, dependiendo de cual es la ola incidente, de la siguiente manera: Coordenadas 503000-503625E (desde el sector conocido como Las Palmas hasta la calle Armando Barreto) • No existe concentración de rayos, y por ende no tenemos problemas con el oleaje. Las olas aquí no pasan de 0.30 m en promedio. Los rayos que llegan son aquellos de olas ya refractadas provenientes de 50° y 15°, independientemente del período. En las figuras correspondientes a estos rayos (figuras 6.1.12-6.1.17, los mismos de abren al llegar a la playa Coordenadas 503625-504500 E (desde la calle Armando Barreto hasta las Rocas al este del Miramar) • Las olas incidentes de 15° y 50° (que vienen refractadas de aguas intermedias), tienen un efecto en esta zona ya que los rayos respectivos convergen, independientemente del período. Estas olas por ende causarían erosión en la playa (figuras 5.1.12-5.1.17). También la ola que viene del 290° con 14” y 16” podría tener el mismo efecto en esta zona, 57 sobre todo muy cerca del lado oeste de las rocas al este del Hotel Miramar (figuras 5.1.21 y 5.1.22). Coordenadas 504500-505000E (desde las Rocas al este del Miramar hasta la Punta San Lorenzo) • Las olas incidentes de 15° (que vienen refractadas de aguas intermedias), del 230°, 290° y 330°, independientemente del período, son las que producen concentración de rayos y causan problemas de erosión en esta zona. Esto se deduce de la convergencia de rayos presente en las figuras 5.1.12-5.1.14, y al 5.1.18-5.1.26. 58 Figura 5.1.12. Diagrama de refracción para olas que provienen del 15° con período de 14 segundos. 59 Figura 5.1.13. Diagrama de refracción para olas que provienen del 15° con período de 16 segundos. 60 Figura 5.1.14. Diagrama de refracción para olas que provienen del 15° con período de 18 segundos. 61 Figura 5.1.15. Diagrama de refracción para olas que provienen del 50° con período de 14 segundos. 62 Figura 5.1.16. Diagrama de refracción para olas que provienen del 50° con período de 16 segundos. 63 Figura 5.1.17. Diagrama de refracción para olas que provienen del 50° con período de 18 segundos. 64 Figura 5.1.18. Diagrama de refracción para olas que provienen del 230° con período de 14 segundos. 65 Figura 5.1.19. Diagrama de refracción para olas que provienen del 230° con período de 16 segundos. 66 Figura 5.1.20. Diagrama de refracción para olas que provienen del 230° con período de 18 segundos. 67 Figura 5.1.21. Diagrama de refracción para olas que provienen del 290° con período de 14 segundos. 68 Figura 5.1.22. Diagrama de refracción para olas que provienen del 290° con período de 16 segundos. 69 Figura 5.1.23. Diagrama de refracción para olas que provienen del 290° con período de 18 segundos. 70 Figura 5.1.24. Diagrama de refracción para olas que provienen del 330° con período de 14 segundos. 71 Figura 5.1.25. Diagrama de refracción para olas que provienen del 330° con período de 16 segundos. 72 Figura 5.1.26. Diagrama de refracción para olas que provienen del 330° con período de 18 segundos. 73 Pronóstico de altura de ola Con el propósito de poder pronosticar las alturas de las olas para diferentes períodos, se han utilizado los métodos gráficos de Mayencon y Drapper. Los datos utilizados son aquellos proporcionados por INOCAR para La Libertad y Salinas en el 2000 para el estudio que hizo ESPOL de recuperación del malecón de La Libertad y los obtenidos durante las mediciones de campo del presente estudio. En la tabla 5.1.8 se muestran las estadísticas de olas para varios períodos en las dos localidades. Hay que tomar en cuenta que los datos de olas para Salinas son los del Banco de Copé. En el caso de que las olas registradas en banco de Copé hubieran llegado de 50° (no tenemos datos de oligrafo direccional), por refracción estas olas tendrían alturas menores en la zona de denominada 1 en la tabla 5.1.7 (zona entre 504000E-504375E) de entre 0.60 y 0.90 (coeficientes de refracción) y las mismas alturas o con amplificación minima en las zonas 2 y 3. En la tabla 5.1.8 se muestran los cálculos de las probabilidades de excedencia para La Libertad y Salinas. En las figuras 5.1.27 y 5.1.28 tenemos los métodos gráficos de Drapper y Mayencon, respectivamente, para el pronóstico de altura de olas con las probabilidades de excedencia. Se han identificado los valores para 1 año, 10, 25, 50 y 100 años y se han marcado verticalmente a que altura de ola corresponderían. De acuerdo con estas tablas el método de Drapper da alturas de recurrencia menores que las obtenidas por el método de Mayencon. Si analizamos Salinas, estación para la cual hay mas datos, tenemos que el valor máximo de las observaciones fue de 3.16, por lo cual Drapper esta mas cerca del valor observado que Mayencon. La diferencia notable entre Salinas y 74 La Libertad se debe a que en el caso de la primera la ola esta medida afuera de la bahía, en el banco de Copé, mientras que en el caso de La Libertad el olígrafo estuvo entre los beriles de 4 y 5m Si nosotros trasladamos las olas del banco de Copé a los beriles de 3 m, 4 m y 5 m en Salinas, tendríamos una reducción en la altura de las olas de entre el 60 y 92 % como se indicó anteriormente. En las figuras 5.1.12 y 5.1.13 esta reducción corresponde a las líneas delgadas. La Probabilidad de excedencia calculada para Salinas y La Libertad con los datos históricos se muestra en la tabla 5.1.9 y la probabilidad de excedencia calculada para Salinas basados en la interpolación de acuerdo con los métodos gráficos de Drapper y Mayencon y los resultados del pronóstico obtenidos de las figuras 5.1.12 y 5.1.13 con reducción del 60 y 92% se muestran en la tabla 5.1.10. 75 10 .1 -6 .2 .3 .4 .5 .7 1 2 3 4 5 6 10 10 -6 LA LIBERTAD SALINAS . 10 -5 100 años 0.60 10 -5 10 -4 10 -3 10 -2 0.92 PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA 50 años 10 25 años -4 10 años 10 -3 686 dat os 1 año 86 dat os 10 -2 10 -1 10 -1 10 0 10 0 .1 .2 .3 .4 .5 .7 1 2 3 4 5 6 10 ALTURA SIGNIFICATIVA Figura 5.1.27. Método de Drapper para obtener altura de recurrencia. Distribución log normal de altura significativa de olas. La línea delgada representa la ola de banco de Copé con una altura reducida de 60% y 92%. 76 10 2 0 1 2 3 4 5 6 7 6 7 SALINAS 10 1 LA LIBERTAD 10 0 10 -1 10 -2 86 dat os 1 año 686 dat os 10 -3 10 años 25 años 10 -4 50 años 0.60 10 -5 0 1 2 0.92 3 100 años 4 5 Figura 5.1.28. Método de Mayencón para obtener altura de recurrencia distribución; se ha utilizado el gráfico semilog en y . La línea delgada representa la ola de banco de Copé con una reducción de la altura significativa del 60% y 92%. 77 Observaciones de oleaje 2004 En la tabla 5.1.10 se muestra la estadística básica para el oleaje observado durante sicigia y cuadratura. Es importante recalcar que estas observaciones no son las típicas de la época si comparamos con estudios anteriores de la misma zona. En la figura 6.1.29 se muestra la distribución de frecuencia de altura de olas. Predominaron olas muy bajas, de entre 0.3-0.45m La experiencia personal indica que el promedio de altura de olas en la estación invernal (Enero-Abril) se encuentra alrededor de 0.8 m, con alturas que oscilan entren1-1.5m durante los conocidos “aguajes” de Carnaval y n mero total de observaciones Semana Santa. Distribuci—n de frecuencia de altura de olas (m) 20 15 10 5 0 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 (metros) 0.7 0.8 0.9 Figura 5.1.29. Distribución de frecuencia de altura de olas, derivada de las observaciones realizadas durante sicigia y cuadratura en Salinas entre enero y febrero del 2004. Los períodos predominantes durante las mediciones son los que están alrededor de los 10-15 segundos, y su distribución de frecuencia se muestra en la figura 6.1.30. Para otros años y en especial durante la estación invernal se observan 78 generalmente mares de leva con períodos de los 14 a 22 n mero total de observaciones segundos. Distribuci—n de frecuencia de periodo de olas . 30 20 10 0 0 5 10 20 15 (segundos) 25 30 35 Figura 5.1.30. Distribución de frecuencia de periodo de olas derivado de las observaciones realizadas durante sicigia y cuadratura en Salinas entre enero y febrero del 2004. La dirección predominante de olas durante las observaciones de enero-febrero del 2004 es del norte, típico para la época. Cabe destacar que esta es la dirección predominante en la n mero total de observaciones zona de rompiente. Distribuci—n de frecuencia de direccion de olas 40 30 20 10 0 0 50 100 150 200 250 300 350 400 (direcci—nde donde vienen) Figura 5.1.31. Distribución de frecuencia de dirección de olas derivado de las observaciones realizadas durante sicigia y cuadratura en Salinas entre enero y febrero del 2004. 79 Cambio de altura de ola por efecto del fondo (shoaling) En la tabla 5.1.12 se muestran los coeficientes de efecto del fondo (shoaling) que cambian la altura de ola para tres profundidades (beriles) diferentes y tres períodos distintos. Se suma a la profundidad del lugar la amplitud de la marea y el incremento del nivel del mar por efecto de eventos El Niño/Oscilación Sur. Estos coeficientes han sido calculados para la zona de las rocas, al este del Hotel Barceló Miramar, entre los puntos 4 y 5 de la figura 5.1.1. Como se observa en la tabla 5.1.12, todos los coeficientes muestran que la altura de la ola se incrementa entre 15 y 36% de su altura original. 5.1.5.2. Corrientes Las mediciones de corrientes superficiales (0.50 m) y profundas (2.5 m) por el método Langrangiano con veletas, atrás de la zona de rompiente (surf) hasta aproximadamente 500 de la línea de playa. Con este método se sigue la trayectoria de una partícula en un área determinada y por un intervalo de tiempo definido. Las veletas (tres superficiales y tres profundas) eran posicionadas con un equipo GPS (de posicionamiento satelital) cada 20 minutos, para posteriormente calcularse las velocidades promedio y las direcciones predominantes. Las mediciones se hicieron durante dos fases de mareas, pleamar y bajamar y durante las fases lunares de cuadratura y sicigia. Las observaciones de corriente fueron procesadas bajo control de calidad ya que hubo ocasiones en las cuales embarcaciones menores o jet ski generaban corrientes ficticias que impulsaban las veletas a velocidades irreales. Los resultados de las mediciones se muestran en forma agregada en la figura 5.1.32, mientras que 80 en las figuras 5.1.31 al 5.1.40 se muestran las corrientes por fase de marea y fase lunar. La escala de velocidad esta dada por el vector indicado sobre tierra. Del análisis gráfico de las corrientes se desprende que en la mayoría de los casos la circulación en la zona de estudio tendería a transportar sedimentos hacia fuera de la zona bajo estudio, independiente de la marea. Las corrientes observadas son mas bajas que aquellas observadas por INOCAR en estudios anteriores. Los valores máximos de corriente están alrededor de .10m/s, mientras que los promedios se ubican en el rango de 0.010.08m/s. 81 SALINAS: PUNTA CHIPIPE - PUNTA SAN LORENZO corrientes superficiales y subsuperficiales 9757800N 7 6 5 6 4 5 7 3Roca 6 4 Roca 9757600 5 9757400 5 4 6 6 5 1 9757200 4 3 4 5 2 Or io n 9757000 aA n e r 1 ca o R n o 1 4 2 % e P r ena A 5 enaA r 0 4 -1 enaA r -2 -3 enaA r 3 H ena A r 9756800 enaA r eA a n r eA a n r r eA a n eA a n r 2 G 9756600 0 -1 -2 5 -3 E D C B A 2 4 3 503000 .1m/s 1 F 503500 504000 504500 505000E Figura 5.1.32. Circulación basada en observaciones de corrientes por el método lagrangiano durante enero-febrero del 2004 83 SALINAS: PUNTA CHIPIPE - PUNTA SAN LORENZO Corrientes profundas - reflujo - sicigia 9757800N 7 6 5 6 4 5 7 3Roca 6 4 Roca 9757600 5 9757400 5 4 6 6 5 1 9757200 4 3 4 5 2 Or io n 9757000 aA n e r 1 ca o R n o 1 4 2 % e P r ena A 5 enaA r 0 4 -1 enaA r -2 -3 enaA r 3 H ena A r 9756800 enaA r eA a n r eA a n r r eA a n .1m/s eA a n r 2 G 1 0 -1 F 9756600 D C 5 -3 B A 2 4 3 503000 -2 E 503500 504000 504500 505000E Figura 5.1.33. Circulación basada en observaciones de corrientes por el método lagrangiano durante enero-febrero del 2004 para la fase de marea y lunar indicadas 84 SALINAS: PUNTA CHIPIPE - PUNTA SAN LORENZO Corrientes superficiales - flujo - sicigia 9757800N 7 6 5 6 4 5 7 3Roca 6 4 Roca 9757600 5 9757400 5 4 6 6 5 1 9757200 4 3 4 5 2 Or io n 9757000 aA n e r 1 ca o R n o 1 4 2 % e P ena A r 5 enaA r 0 4 -1 r enaA -2 -3 enaA r 3 H ena A r 9756800 r enaA eA a n r eA a n r r eA a n eA a n r 2 G 1 0 -1 F 9756600 D C 5 -3 B A 2 503500 .1m/s 4 3 503000 -2 E 504000 504500 505000E Figura 5.1.34.Circulación basada en observaciones de corrientes por el método lagrangiano durante enero-febrero del 2004 para la fase de marea y lunar indicadas 85 SALINAS: PUNTA CHIPIPE - PUNTA SAN LORENZO Corrientes superficiales - flujo - cuadratura 9757800N 7 6 5 6 4 5 7 3Roca 6 4 Roca 9757600 5 9757400 5 4 6 6 5 1 9757200 4 3 4 5 2 Or io n 9757000 aA n e r 1 ca o R n o 1 4 2 % e P ena A r 5 enaA r 0 4 -1 r enaA -2 -3 enaA r 3 H ena A r 9756800 r enaA eA a n r eA a n r r eA a n eA a n r 0.1 m/s 2 G 1 0 -1 F 9756600 D C 5 -3 B A 2 4 3 503000 -2 E 503500 504000 504500 505000E Figura 5.1.35. Circulación basada en observaciones de corrientes por el método lagrangiano durante enero-febrero del 2004 para la fase de marea y lunar indicadas 86 SALINAS: PUNTA CHIPIPE - PUNTA SAN LORENZO Corrientes superficiales - reflujo - sicigia 9757800N 7 6 5 6 4 5 7 3Roca 6 4 Roca 9757600 5 9757400 5 4 6 6 5 1 9757200 4 3 4 5 2 Or io n 9757000 aA n e r 1 ca o R n o 1 4 2 % e P ena A r 5 enaA r 0 4 -1 r enaA -2 -3 enaA r 3 H ena A r 9756800 r enaA eA a n r eA a n r r eA a n eA a n r 2 G 1 0 -1 F 9756600 D 5 -3 0.1m/s C B A 2 4 3 503000 -2 E 503500 504000 504500 505000E Figura 5.1.36.Circulación basada en observaciones de corrientes por el método lagrangiano durante enero-febrero del 2004 para la fase de marea y lunar indicadas 87 SALINAS: PUNTA CHIPIPE - PUNTA SAN LORENZO 9757800N 7 6 5 6 4 5 7 3Roca 6 4 Roca 9757600 5 9757400 5 4 6 6 5 1 9757200 4 3 4 5 2 Or io n 9757000 aA n e r 1 ca o R n o 1 4 2 % e P ena A r 5 enaA r 0 4 -1 r enaA -2 -3 enaA r 3 H ena A r 9756800 r enaA eA a n r eA a n r r eA a n eA a n r 2 G 1 0 -1 F 9756600 5 -3 .1m/s E D C B A 2 4 3 503000 -2 503500 504000 Corrientes superficiales - reflujo - cuadratura 504500 505000E Figura 5.1.37. Circulación basada en observaciones de corrientes por el método lagrangiano durante enero-febrero del 2004 para la fase de marea y lunar indicadas 88 SALINAS: PUNTA CHIPIPE - PUNTA SAN LORENZO Corrientes profundas - reflujo - cuadratura 9757800N 7 6 5 6 4 5 7 3Roca 6 4 Roca 9757600 5 9757400 5 4 6 6 5 1 9757200 4 3 4 5 2 Or io n 9757000 aA n e r 1 ca o R n o 1 4 2 % e P r ena A 5 enaA r 0 4 -1 enaA r -2 -3 enaA r 3 H ena A r 9756800 enaA r eA a n r eA a n r r eA a n eA a n r 2 G 1 0 -1 F 9756600 D C 5 -3 .1m/s B A 2 4 3 503000 -2 E 503500 504000 504500 505000E Figura 5.1.38.Circulación basada en observaciones de corrientes por el método lagrangiano durante enerofebrero del 2004 para la fase de marea y lunar indicadas 89 SALINAS: PUNTA CHIPIPE - PUNTA SAN LORENZO Corrientes profundas- flujo - sicigia 9757800N 7 6 5 6 4 5 7 3Roca 6 4 Roca 9757600 5 9757400 5 4 6 6 5 1 9757200 4 3 4 5 2 Or io n 9757000 aA n e r 1 ca o R n o 1 4 2 % e P ena A r 5 enaA r 0 4 -1 r enaA -2 -3 enaA r 3 H ena A r 9756800 r enaA eA a n r eA a n r r eA a n .1m/s eA a n r 2 G 1 0 -1 F 9756600 D C 5 -3 B A 2 4 3 503000 -2 E 503500 504000 504500 505000E Figura 5.1.39.Circulación basada en observaciones de corrientes por el método lagrangiano durante enero-febrero del 2004 para la fase de marea y lunar indicadas 90 SALINAS: PUNTA CHIPIPE - PUNTA SAN LORENZO Corrientes profundas - flujo - cuadratura 9757800N 7 6 5 6 4 5 7 3Roca 6 4 Roca 9757600 5 9757400 5 4 6 6 5 1 9757200 4 3 4 5 2 Or io n 9757000 aA n e r 1 ca o R n o 1 4 2 % e P ena A r 5 enaA r 0 4 -1 r enaA -2 -3 enaA r 3 H ena A r 9756800 r enaA eA a n r eA a n r r eA a n eA a n r 2 G 1 0 -1 F 9756600 D C 5 -3 B A 2 4 3 503000 -2 E 503500 504000 504500 505000E Figura 5.1.40.Circulación basada en observaciones de corrientes por el método lagrangiano durante enero-febrero del 2004 para la fase de marea y lunar indicadas 91 Tabla 5.1.1. Estudios oceanográficos e hidrográficos relacionados con Salinas y La Libertad informacion El análisis espectral aplicado a parámetros oceanográficos y meteorológicos de las localidades de Ancón y La Libertad (TESIS, ESPOL) Variabilidad de baja frecuencia de parámetros oceano/atmosféricos en Salinas y Galápagos durante el período 1985-1988. (TESIS, ESPOL) Análisis de la Variabilidad Climática en la Costa Ecuatoriana durante el período 1975-1990 utilizando funciones empíricas ortogonales (TESIS, ESPOL) IOA -1989 IOA - 1999 autor José Luis Santos D., 1984 Bonny Bayot Arauz, 1993 Gustavo Guerrero, 1992 Silva INOCAR, 1989 INOCAR, 1999 "Propagation and Forcing of High Frequency Sea Cornejo-Rodríguez Level Variability along the West Coast of South M.P. y D.B. Enfield, 1987. J. Geophys. America". Res., Vol. 92, C13, 14323-14334. "The equatorial source of propagating variability Enfield D.B., M.P. along the Peru Coast during the 1982-83 El Niño". Cornejo-Rodríguez, R.L. Smith and P.A. Newberger,1987. J. Geophys. Res., Vol. 92, C13, 1433414346. "Climatic Variability of the Coast of Ecuador". Cornejo-Rodríguez M.P.,1989. EOS, American Geophysical Union. Estudio de Impacto Ambiental para la ampliación INOCAR, 1998 del muelle del Salinas Yatch Club Estudio Preliminar Del Oleaje Incidente En Salinas Juan José Nieto. ESPOL. Tesis de Oceanografía 1996 92 TABLA 5.1.2. ESTADÍSTICA BÁSICA DEL VIENTO EN SALINAS PARA EL PERIODO 1986-1988. LOS VIENTOS PREDOMINANTES EN SALINAS, VIENEN DEL SUROESTE, TAL COMO LO INDICA LA PERSISTENCIA DIRECCIONAL (ESTA VARIABLE NOS INDICA, EXPRESADO EN PORCENTAJE, CUANTAS VECES LOS VIENTOS VIENEN DE LA DIRECCIÓN PREDOMINANTE CON RELACIÓN AL TOTAL DE OBSERVACIONES). DIRECCIÓN PREDOMINANTE VIENE DEL SUROESTE MEDIA ESCALAR (M/S) MEDIA VECTORIAL (MAGNITUD Y DIRECCION) PERSISTENCIA DIRECCIONAL (%) COMPONENTE ZONAL PROMEDIO (M/S) COMPONENTE MERIDIONAL PROMEDIO (M/S) 3.55 3.12M/S , 60.4° (VIENE DEL SUROEST E) 88 1.54 2 TABLA 5.1.3. ESTADÍSTICA BÁSICA DE LA TEMPERATURA DEL AIRE EN LA LIBERTAD PARA EL PERIODO 1939-1989 MÁXIMA MEDIA MÍNIMA 29.98 23.71 17.77 DESVIACIÓN ESTÁNDAR 2.21 TABLA 5.1.4. ESTADÍSTICA BÁSICA DE LA TEMPERATURA SUPERFICIAL DEL MAR EN LA LIBERTAD PARA EL PERIODO 1933-1989 MÁXIMA MEDIA MÍNIMA 30.02 22.87 15.95 DESVIACIÓN ESTÁNDAR 2.77 TABLA 5.1.5. PRINCIPALES PROPIEDADES ESTADÍSTICAS DE LAS SERIES DE TIEMPO EN SALINAS PARA EL PERIODO 1985-1988. LA DIRECCIÓN DEL VIENTO ES AQUELLA HACIA DONDE SE DIRIGE. SERIE MÁXIMO MÍNIMO MEDIA DESVIACIÓN ESTÁNDAR TSM (°C) Nivel medio del mar (cm) Presión Atmosférica (mb) Viento zonal (m/s) Viento meridional (m/s) Magnitud del viento Dirección 29 18,4 23.9 1.73 289 242 257.6 6.96 1015.6 1005.7 1011.4 1.64 1.70 2.40 2.94 54.69 -5.50 -5.40 7.71 44.47 -2.20 -2.30 3.18 46.27 0.88 1.02 1.35 49.21 93 TABLA 5.1.6. AMPLITUDES EXTREMAS PARA BAJAMAR (LOS MÍNIMOS) Y PLEAMAR (LOS MÁXIMOS) PARA LA LIBERTAD EN METROS REFERIDAS AL NIVEL MEDIO DE LAS BAJAMARES DE SICIGIA PARA EL AÑO 2004. ESTACIÓN LA LIBERTAD SICIGIA (M) CUADRATURA(M) 2.4 2.1 -0.1 0.2 FASE DE MAREA PLEAMAR BAJAMAR TABLA 5.1.7. PROMEDIO DE LOS COEFICIENTES DE REFRACCIÓN CALCULADOS PARA LA ZONA COMPRENDIDA ENTRE PUNTA CHIPIPE Y PUNTA SAN LORENZO PARA LOS ANGULOS INCIDENTES Y PERIODOS DE OLA INDICADOS EN LAS COLUMNAS 1 Y 2. ES IMPORTANTE RECALCAR QUE LAS DIRECCIONES DE 50° Y 15° NO SON DE OLAS DE AGUAS PROFUNDAS, SI NO DE OLAS REFRACTADAS EN AGUAS INTERMEDIAS PERO QUE LLEGAN CON ESA DIRECCION. DIRECCION DEL OLEAJE (DE DONDE VIENE) 330 290 230 50 15 PERIODO (SEGUNDOS) 14 16 18 14 16 18 14 16 18 14 16 18 14 16 18 ZONA 1 504000E-504375 ZONA 2 504375-504625 ZONA 3 504625-505000 3M 4M 5M 3M 4M 5M 3M 4M 5M 0.40 1.10 0.76 0.60 0.74 0.88 0.70 0.62 0.72 1.00 0.85 1.15 0.80 0.98 0.99 0.41 1.13 0.90 0.62 0.76 0.90 0.73 0.63 0.75 1.04 0.87 0.98 0.83 1.00 1.03 0.46 1.10 0.92 0.64 0.78 0.92 0.79 0.67 0.77 1.00 0.90 1.02 0.87 1.07 1.05 1.17 1.11 1.16 1.14 1.20 1.18 1.22 1.11 1.09 0.50 0.57 0.61 1.28 1.09 1.11 1.02 1.14 1.15 1.12 1.16 1.12 1.27 1.06 1.10 0.49 0.65 0.77 1.24 1.17 1.06 1.09 1.06 1.08 1.05 1.10 1.12 1.10 0.93 1.05 0.51 0.89 0.88 1.12 1.08 1.03 0.95 1.04 0.91 0.80 0.96 1.03 0.76 0.87 1.03 0.39 0.68 0.54 0.74 0.73 0.88 0.97 1.02 0.92 0.82 1.01 1.06 0.78 0.89 1.08 0.42 0.73 0.58 0.75 0.76 0.90 0.99 1.03 0.94 0.86 1.01 1.02 0.80 0.91 1.06 0.48 0.65 0.57 0.78 0.79 0.91 94 TABLA 5.1.8. COMPARACIÓN DE LAS ALTURAS Y PERÍODOS SIGNIFICATIVOS EN LA LIBERTAD Y SALINAS PARA DIFERENTES ÉPOCAS. LOS DATOS HISTÓRICOS DE 1994 Y 1995 DE LA LIBERTAD Y SALINAS FUERON PROVISTOS POR INOCAR ALTURA SIGNIFICATIVA (M) MEDIA MÍNIMA MÁXIMA PERÍODO SIGNIFICATIVO (S) MEDIO MÍNIMO MÁXIMO SALINAS BANCO COPE 1995 0.95 0.03 3.16 60% SALINAS BANCO COPE 1995 0.57 0.00 1.90 14.85 5.00 30.00 92% SALINAS BANCO COPE 1995 0.87 0.03 2.91 LA LA LIBERTAD 8-9/2000 LA LIBERTAD 9/2000 VISUAL OLÍGRAFO LIBERTAD 11/1994 La Libertad 3/1995 0.43 0.20 0.98 0.50 0.20 1.04 0.26 0.16 0.47 0.29 0.12 0.70 15.13 11.00 19.00 14.97 10.00 19.00 16.25 8.90 27.13 14.38 8.00 21.00 TABLA 5.1.9. PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA CALCULADA PARA SALINAS Y LA LIBERTAD INTERVALO DE ALTURA DE OLA (M) 0.05 0.15 0.25 0.35 0.45 0.55 0.65 0.75 0.85 0.95 1.05 1.15 1.25 1.35 1.45 1.55 1.65 1.75 1.85 1.95 2.05 2.15 2.25 LA LIBERTAD 0.96511628 0.79069767 0.56976744 0.24418605 0.20930233 0.04651163 0.01162791 0 SALINAS 0.97667638 0.9548105 0.94897959 0.91982507 0.83236152 0.73469388 0.58892128 0.44752187 0.32069971 0.23323615 0.17492711 0.11661808 0.0728863 0.04810496 0.03790087 0.02478134 0.01749271 0.01603499 0.01311953 0.00728863 0.00145773 0.00145773 0 95 TABLA 5.1.10. PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA CALCULADA PARA SALINAS PARA LA INTERPOLACIÓN DE ACUERDO CON LOS MÉTODOS GRÁFICOS DE DRAPPER Y MAYENCON Y LOS RESULTADOS DEL PRONÓSTICO OBTENIDOS DE LAS FIGURAS 12 Y 13. DATOS TOTAL DATOS PROBABILIDAD ALTURA DE OLAS (M): DRAPPER ALTURA DE OLAS (M): MAYENCON 686 DÍAS 365 DÌAS 10 AÑOS 25 AÑOS 50 AÑOS 686 365 3650 9125 18250 0.00145773 0.00273973 0.00027397 0.00010959 5.4795E-05 100 AÑOS 36500 2.7397E-05 1.92-2.94 1.5-2.3 2.94-4.51 3.9-5.98 4.8-7.36 5.46-8.37 1.5-2.3 1.44-2.20 1.86-2.85 2.04-3.13 2.16-3.31 2.28-3.50 TABLA 5.1.11. ESTADISTICA BASICA DE LAS OLAS OBSERVADAS DURANTE ENEROFEBRERO DEL 2004 EN SALINAS DATOS MAXIMO MINIMO PROMEDIO ALTURA (M) PERIODO (SEGUNDOS) DIRECCION (DE DONDE VIENEN) 0.75 0.25 0.40 28.7 3.7 11.52 355 0 307 TABLA 5.1.12. COEFICIENTES DE CAMBIO DE ALTURA DE OLA POR EFECTO DEL FONDO (SHOALING) KS PROFUNDIDAD DE CÁLCULO DE LOS COEFICIENTES DE CAMBIO DE ALTURA DE OLA POR EFECTO DEL FONDO (SHOALING) T = 14“ T = 16“ T = 18“ 3m+Amplitud de marea (2.7 m) + El Niño (0.50 m) 1.222 1.293 1.369 4m+Amplitud de marea (2.7 m) + El Niño (0.50 m) 1.184 1.254 1.322 5m+Amplitud de marea (2.7 m) + El Niño (0.50 m) 1.152 1.219 1.284 96 5.2. TRANSPORTE DE SEDIMENTOS 5.2.1. OBJETIVOS Y ALCANCES Este trabajo tiene como objetivo principal el establecimiento de las características litorales que se presentan en la playa de Salinas comprendida entre los sectores conocidos como Las Palmeras y Punta San Lorenzo. Para la identificación de las características litorales se realizaron campañas de mediciones en puntos seleccionados de la playa. El presente informe detalla los trabajos realizados para lograr la antes mencionada identificación, los mismos que comprenden: • Inspección preliminar de la zona de estudio; • Mediciones de campo; y, • Procesamiento y análisis de la información. Las mediciones de campo se realizaron en dos estaciones de muestreo distribuidas a lo largo de la zona de estudio. Adicionalmente se establecieron dos estaciones de control. Las estaciones principales y las de control se muestran en la figura 1. En cada una de estas estaciones se realizó las siguientes mediciones: 97 a.- Altura, período y dirección de las olas rompientes; b.- Determinación del ancho de la zona de rompiente; c.- Magnitud y dirección de la corriente litoral durante cada hora; y, d.- Recolección de muestras de sedimentos superficiales de playa en las líneas de pleamar, bajamar y media marea. Las mediciones antes mencionadas se realizaron durante tres días consecutivos, y al menos ocho horas diarias, en las mareas de sicigia (23, 24 y 25 de Enero de 2004) al igual que durante la cuadratura (13, 14 y 15 de Febrero de 2004). Mediciones adicionales durante sicigia se realizaron el 17 de Enero de 2004. 5.2.2. GENERALIDADES DE LA ZONA DE ESTUDIO La línea de playa estudiada tiene una longitud aproximada de 1,5 km, limitada por Punta Chipipe en el lado oeste y Punta San Lorenzo hacia el este. La playa en estudio está abierta directamente al mar, orientándose en sentido este-oeste, con ambientes rocosos en sus dos extremos. En su extremo este y sobre la Punta Chipipe, se ha construido una marina (Yatch Club de Salinas). En el extremo oeste son notorias las rocas que descubren en bajamar que conforman la Punta San Lorenzo. La parte posterior de la playa está limitada por un malecón que actualmente se encuentra en la zona activa de la playa. 98 Debido a su apertura al mar, esta playa se encuentra influenciada directamente por los diferentes agentes naturales que modelan la forma y composición de las características litorales y los procesos costeros. En el lado oceánico sus aguas son utilizadas para actividades turísticas y como fondeadero de embarcaciones. 5.2.3. ESTUDIOS PREVIOS La playa motivo de este trabajo ha sido motivo de varios estudios costeros, sin embargo sólo fue posible consultar los siguientes trabajos: Haz, G., Estudio de Ingeniería de Costas en la Zona de la Playa de Salinas, 2002. Jácome, M, et al-Influencia de los procesos costeros en el área de la Península de Santa Elena - Acta Oceanográfica del Pacífico. INOCAR., Volumen 7 #1. 5.2.4. RECONOCIMIENTO DEL AREA DE ESTUDIO De forma previa a las actividades de campo se realizó una inspección en el área de muestreo. Esta inspección tuvo como objeto el seleccionar los lugares donde se realizaría la toma de los datos, para lo cual se tomaron las siguientes consideraciones: dirección de la línea de costa, aspectos de seguridad y espaciamiento de las estaciones 99 de muestreo. Basados en estos criterios se estableció la ubicación de los puntos de muestreo, quedando establecidas dos estaciones fijas y dos de apoyo en la zona de playa, cuya denominación y ubicación se muestra en la siguiente tabla: ESTACION T1 COORDENADAS GEOGRAFICA 503269E – 756628N T2 503475E – 9756580N T3 503850E – 9756582N T4 504146E – 9756621N UBICACIÓN Calle Lupercio Bazán y 24 de Mayo. Calle José Alberto Estrella y Rafael de la Cuadra. Calle Arnaldo López y Guayas y Quil. Hotel Colón Miramar Tabla 1.- Coordenadas UTM de las estaciones de medición. 5.2.5. OBTENCION DE LA INFORMACIÓN Una vez ubicadas las estaciones de trabajo se procedió a la toma de datos in situ. La información de campo obtenida en forma horaria, por un tiempo no menor a ocho horas, en cada una de las estaciones, incluye: 5.2.5.1. Características de olas de rompiente Estas características abarcan parámetros de altura (metros), período (segundos), tipo de rompiente (surging, spilling, plunging) y ángulo de aproximación de las olas. 100 Para determinar observaciones la altura visuales de de la ola la altura se de realizaron diez olas consecutivas de rompiente; el período fue determinado mediante un cronómetro con el cual se obtuvo el tiempo acumulado de once crestas consecutivas de rompiente. El tipo de rompiente fue determinado visualmente clasificándolas de acuerdo con las normas internacionales para rompientes. El ángulo de aproximación del oleaje fue determinado con el uso de un compás de bote. 5.2.5.2. Magnitud y dirección de la corriente litoral Para la determinación de este parámetro se utilizaron flotadores a la deriva, los cuales fueron lanzados en la zona de rompiente y permitiéndoles ser arrastrados por la corriente hasta su depositación sobre la playa. Midiendo el tiempo entre su lanzamiento a la zona de rompientes y el fin de su deriva sobre la playa, y por otro lado la magnitud y dirección del desplazamiento, se puede obtener la velocidad de la corriente litoral. El sentido de la corriente litoral fue determinado como positivo hacia la derecha o negativo hacia la izquierda del observador. 5.2.5.3. Ancho de la zona de surf y distancia de la línea de agua a la rompiente Estos parámetros fueron determinados de manera visual en cada una de las observaciones realizadas cada hora, para lo que se estimó la distancia a la cual se encontraba la rompiente en el momento de la medición y la longitud sobre la cual rompían las olas. Así mismo durante cada una de 101 las mediciones horarias se anotó la presencia o no de corrientes de resacas en el área observada. 5.2.5.4. Material de playa Adicionalmente a los parámetros anteriores se tomaron muestras de arena superficial de la playa, en las líneas de pleamar, media marea y bajamar. Estas muestras se tomaron durante la hora de la bajamar, y en cada una se determinó su composición granulométrica mediante el método de tamizado en seco. 5.2.6. PROCESAMIENTO DE LA INFORMACIÓN Luego de su obtención, la información de campo fue sometida a un primer control de calidad a fin de detectar datos incongruentes. Seguidamente se procedió al ingreso de la información a los sistemas informáticos para permitir su ágil manipulación posterior. Los datos ingresados a los sistemas informáticos fueron tabulados mediante programas adecuados, lo que permitió conocer, principalmente, las alturas y períodos de las olas de rompiente, así como la magnitud y dirección de la corriente litoral, que es la información indispensable para el cálculo del transporte litoral. Los valores encontrados son presentados en el Anexo 1. Para la estimación de la capacidad del transporte litoral, a partir de las observaciones litorales obtenidas (LEO), se procedió a 102 utilizar el método de Komar (Komar, 1988), el cual se basa en la ecuación de Bagnold, el mismo que tiene su fundamento teórico en el flujo de energía de la ola, y la fórmula desarrollada por Kamphuis de la Universidad de Queens. El Ingeniero Carlos Haz realizó observaciones litorales, durante el año 2002, en aproximadamente las mismas estaciones de muestreo que las utilizadas en este trabajo, pero en meses diferentes a las del presente trabajo; estas observaciones serán tomadas como referente para el presente trabajo. Las muestras de sedimentos obtenidas han sido sometidas a ensayos granulométricos cuyos resultados se encuentran en el Anexo 2 y han sido utilizados para obtener la distribución de los diámetros de los sedimentos sobre el perfil de playa y a lo largo de la línea de costa estudiada. 5.2.7. RESULTADOS 5.2.7.1. Alturas y periodos de olas de rompiente Las alturas promedio de las olas de rompiente son mayores durante la fase de sicigia con valores oscilan entre 0,2 y 0,6 metros, en todas las estaciones de medición. Estos valores oscilan entre 0,13 y 0,2 durante cuadratura. La estación 4 presenta en general mayores valores de alturas promedio en sicigia y cuadratura. Figura 2. Durante la sicigia, las alturas de olas ubicadas en el rango 0,4 a 0,6 metros son las que ocurren con mayor frecuencia en las estaciones T3 y T4, en tanto que las alturas de olas en el rango 0,1 a 0,4 son las mas frecuentes en las 103 estaciones T1 y T2. Solamente en las estaciones T3 y T4 se presentaron olas con alturas superiores a 0,5 m. Figura 3. En la cuadratura el rango de olas con mayor frecuencia de ocurrencia es entre 0,1 y 0,3 metros, lo cual es válido para 0,62 todas las estaciones. Figura 4. 0,70 0,43 0,50 Sicigia Cuadratura 0,20 0,18 0,16 0,20 0,13 0,30 0,24 0,40 0,21 Alturas(m) 0,60 0,10 0,00 T1 T2 T3 T4 Estaciones 33,3 T2 T4 5,6 8,3 T3 5,6 11,1 11,1 13,9 38,9 27,8 T1 2,6 5,3 3,6 7,9 20 10 27,8 16,7 30 14,3 40 31,6 39,3 50 42,9 52,6 60 0.91-1.00 0.81-0.90 0.71-0.80 0.61-0.70 0.51-0.60 0.41-0.50 0.31-0.40 0.21-0.30 0.11-0.20 0 0.0-0.10 Porcentaje de ocurrencia Fig. 2.- Alturas promedio de olas de rompiente para sicigia y cuadratura Rango de alturas (m) Fig. 3.- Clasificación de las olas en diferentes rangos de altura y sus porcentajes de ocurrencia – Sicigia. 104 60 76.7 T2 3.3 T4 3.3 23.3 5.3 26.7 T3 3.3 20 T1 33.3 40 70.0 89.5 60.0 80 5.3 Porcentaje de ocurrencia 100 0 0.0-0.10 0.11-0.20 0.21-0.30 0.31-0.40 Rango de alturas (m) Fig. 4.- Clasificación de las olas en diferentes rangos de altura y sus porcentajes de ocurrencia – Cuadratura. La mayor altura de ola individual de rompiente fue de 1,5 metros observada el 23 de Enero de 2004 a las 14h00 en la estación T4. El tipo de rompiente presente durante todos los días de medición fue una combinación Spilling-Plunging. Se presenta a continuación las máximas alturas de rompiente observadas en cada estación de medición y la fecha en que fueron registradas. ESTACIÓN ALTURA MÁXIMA (m) FECHA DE REGISTRO T1 0.7 23/Enero/2004 T2 0.5 24/Enero/2004 T3 0.8 25/Enero/2004 T4 1.5 23/Enero/2004 Tabla 2.- Alturas máximas observadas en cada estación 105 En cuanto a períodos, las estaciones T3 y T4 presentan, tanto en sicigia como cuadratura, valores comprendidos entre los 11 y 17 segundos. En las estaciones T1 y T2 los períodos son menores, con valores comprendidos entre 5 y 12 segundos. En general los períodos durante la sicigia son mayores a los de la 5.00 11.99 11.46 15.50 6.39 9.44 10.00 5.21 15.00 12.28 Periodos (seg) 20.00 17.45 cuadratura en todas las estaciones. Figura 5 Sicigia Cuadratura 0.00 T1 T2 T3 T4 Estaciones Fig. 5.- periodos promedios de las olas por estación de medición y fase de marea. Las observaciones del ángulo de aproximación del tren de ondas antes de romper dieron como resultado que las olas se aproximan en un rango entre los 0 y 40 grados magnéticos. En las estaciones T1 la totalidad de las mediciones estuvo entre 30 y 40 grados, representando el 33,9 de las mediciones en sicigia, en T2 las olas se aproximaron en el rango entre 10 y 20 grados magnéticos, tanto en sicigia como en cuadratura. En T3 la totalidad de las mediciones correspondieron a olas aproximándose de 0 grados. La estación T4 presenta oleaje proveniente entre 0 y 3 grados en sicigia y de 0 grados exclusivamente, en cuadratura. Figuras 6 y 7. 106 31,3 35,0 22,3 25,0 2,7 10,0 5,0 4,5 15,0 T1 T2 T3 T4 11,6 11,6 20,0 16,1 porcentajes 30,0 0,0 0 3 10 20 30 40 Angulos (Grados Magneticos) 20.0 21.8 T1 T2 15.0 T3 10.0 T4 3.4 6.7 Porcentajes 25.0 17.6 30.0 25.2 25.2 Fig. 6.- Ángulos de aproximación del oleaje para cada estación y su porcentaje de ocurrencia – Sicigia. 5.0 0.0 0 3 10 20 30 40 Angulos (Grados Magneticos) Fig. 7.- Ángulos de aproximación del oleaje para cada estación y su porcentaje de ocurrencia - Cuadratura 5.2.7.2. CORRIENTE LITORAL Las olas al romper en forma oblicua a la línea de costa son las principales generadoras de las llamadas corrientes litorales, las cuales a su vez provocan el transporte del sedimento entre la zona de rompiente y la 107 línea de playa, el que representa un importante papel en el diseño geomorfológico de la línea de costa. Las corrientes litorales observadas variaron, en promedio, entre 0,13 y 0,51 m/seg durante la sicigia. Estos valores promedios son sensiblemente menores en cuadratura (0,09-0,19 m/seg.). Las estaciones T3 y T4 son las que presentan las mayores magnitudes en las dos fases de marea. El mayor valor observado fue de 1,5 m/seg, en la estación T4. Figura 8 y 9.. En cuanto a la dirección de la corriente litoral, esta se dirige hacia la izquierda del observador en forma mayoritaria en todas las estaciones durante la sicigia, esto es especialmente notorio en las estaciones T3 y T4 donde la frecuencia hacia la izquierda representa mas del 80%. En las estaciones T1 y T2 la frecuencia hacia la izquierda, si bien es mayor no tiene notorias diferencias con la frecuencia hacia la derecha. Figura. 10. Durante la cuadratura, en las estaciones T3 y T4 las corrientes, al igual que en sicigia, se dirigen mayoritariamente hacia la izquierda, mientras que en las estaciones T1 y T2, al contrario que durante la sicigia, las corrientes se dirigen con mayor frecuencia hacia la derecha. Figura. 11. 108 1,6 1,5 Velocidades (m/seg) 1,4 1,2 1 Promedio 0,8 Maximo 0,6 Minimo 0,4 0,2 0 0 0,375 0,385 0,13 0,05 0,17 0,063 1 2 0,51 0,44 0,23 0,11 3 0,14 4 5 Estaciones Fig. 8. Valores máximos, promedios y mínimos de la magnitud de la corriente litoral para cada estación (en sicigia) 1,2 1,111 Velocidades(m/seg) 1 0,8 Promedio Maximo 0,6 Minimo 0,4 0,333 0,3 0,2 0 0 1 0,19 0,167 0,06 0,01 0,09 0,01 2 0,10 0,02 3 0,00 4 5 Estaciones Fig. 9.- Valores máximos, promedios y mínimos de la magnitud de la corriente litoral para cada estación (en cuadratura). 109 97,4 100 90 83,3 80 Porcentajes 70 57,9 60 50 52,9 D 47,1 42,1 I 40 30 16,7 20 10 2,6 0 T1 T2 T3 T4 Estaciones Fig. 10.- Porcentaje de ocurrencia de la dirección de la corriente litoral durante sicigia. 100 93,3 90 75,86 80 Porcentajes 70 75,9 63,3 60 D 50 40 I 36,7 30 24,14 24,1 20 6,7 10 0 T1 T2 T3 T4 Estaciones Fig. 11.- Porcentaje de ocurrencia de la dirección de la corriente litoral durante cuadratura. 110 5.2.7.3. MATERIAL DE PLAYA Los sedimentos recolectados en los días de medición fueron tamizados en seco y los resultados de dicho análisis son presentados en el Anexo 2. Los sedimentos encontrados varían desde arenas finas, hasta las llamadas arenas gruesas. Las muestras contenían material grueso (conchilla) y grava. Ver anexo de fotos. La estación T4, tanto en sicigia como en cuadratura presenta diámetros mayores a los encontrados en la estación T1, evidenciado por la presencia frecuente de material grueso en la primera estación nombrada (figura 12 y 13). Lo que concuerda con los ambientes energéticos de ola observada y mostrado en los resultados de las figuras del análisis de oleaje. 0,45 0,41 Diametro medio (mm) 0,4 0,35 0,3 0,25 S 0,2 0,19 0,15 C 0,18 0,17 0,15 0,1 0,05 0 0 1 2 3 4 Fig. 12.- D50 para la estación T1 en sicigia y cuadratura en las líneas de alta (1), media (2) y baja (3) marea. 111 1,6 Diametro (mm) 1,4 1,39 1,2 1 S 0,8 C 0,62 0,6 0,41 0,4 0,25 0,24 0,2 0,2 0 0 1 2 3 4 Fig. 13.- D50 para la estación T4 en sicigia y cuadratura en las líneas de alta (1), media (2) y baja (3) marea. La figura 14 muestra la distribución del D50 en las líneas de alta, media y baja marea las estaciones T1 y T4 en sicigia. En esta figura se evidencia una pobre gradación en la estación T1 y alta en la estación T4, en la que el mayor D50 se encuentra en la línea de marea media, que cae en la clasificación de arena gruesa con presencia de conchilla. 1,6 Diametro medio (mm) 1,4 1,2 1 Alta 0,8 Media 0,6 Baja 0,4 0,2 0 Fig. 14.- Distribución del D50 en las estaciones T1y T4 para las líneas de alta, media y baja marea en sicigia. 112 V iEstaciones s Alta 0.189 0.25 Media 0.168 1.39 Baja 0.179 0.62 t V T1 S1 T2 S2 T3 S3 T4 Vistos los resultados de las muestras tomadas en sicigia, para la marea de cuadratura se tomo muestras en todas las estaciones, adicionando estaciones intermedias equidistantes de las estaciones mencionadas, graficados en la figura 15. cuyos resultados son En esta figura se observa una disminución de la gradación y en el tamaño del D50, cayendo en la clasificación a arenas finas y medias, T4 en contraste con lo encontrado en sicigia. En el gráfico es evidente los altos valores de D50 en T3, con una tendencia a disminuir hacia T1 en las tres líneas de agua, lo que evidenciaría en T3 una mayor permanencia energética que en las otras estaciones. 3 Diametro medio (mm) 2,5 2 Alta 1,5 Media Baja 1 0,5 0 Fig. 15.- Distribución longitudinal del D50 en la zona de estudio para las líneas de alta, media, baja marea para cuadratura. 5.2.7.4. Transporte de sedimentos Las olas al romper son las principales responsables del movimiento de los sedimentos asentados sobre las playas, a 113 cuyo volumen movilizado por unidad de tiempo se conoce como transporte litoral, el cual es uno de los grandes causantes de los cambios geomorfológicos de la línea de costas. Las corrientes generadas entre la zona de rompiente y la línea de playa son las encargadas de mover este sedimento, el cual puede ser luego depositado en un lugar diferente, originando de esta manera sedimentaciones o erosiones. Dependiendo del sentido de la rompiente sobre una playa, el sedimento es transportado hacia la izquierda o derecha, a lo largo de la línea de costa. La suma del transporte litoral hacia la izquierda y derecha, en un período de tiempo (preferentemente un año), se conoce como transporte bruto; en tanto que a su diferencia se lo llama transporte neto. El transporte litoral puede variar debido a cambios en el régimen de oleaje o a interrupciones del mismo como consecuencia de la construcción de infraestructura costera. El cálculo del transporte litoral puede efectuarse con la ayuda de cartas batimétricas y topográficas que permitan el cálculo de los volúmenes de sedimentos depositados o erosionados. Por otro lado, el transporte litoral puede ser estimado a partir de observaciones litorales mediante fórmulas y modelos diseñados con este fin. Durante muchos años, las investigaciones y experimentaciones sobre el tema de transporte litoral han arrojado muchas formulaciones matemáticas, las cuales toman en consideración parámetros diversos. Los resultados obtenidos de estas formulaciones son igualmente 114 diversos. Para este trabajo se ha realizado la revisión de las formulas generadas por Bagnold y Queens. El método de Bagnold es un método basado en el flujo de energía que considera la velocidad litoral y la altura de oleaje como parámetros para el cálculo. Para este trabajo se utilizó la formulación resultante de la discusión hecha por Komar en el año 1988. Por su lado el método de Queens arroja resultados en función del tamaño del grano de la arena y la pendiente de la playa, altura significativa, periodo y ángulo de aproximación de la ola a la playa. Cálculo del Transporte Litoral El método de Bagnold, discutido por Komar en 1988, ha servido como marco teórico para el cálculo del transporte litoral, el cual tiene las siguientes ecuaciones: Qs = Is Is [(ρ s − ρ )ga'] K ' (ECb vl ) = ( ) um cos α b Eb = 1 ρgH b2 8 cb = ghb 1/ 2 2 * Eb ⎞ um = ⎛⎜ ⎟ ρ h b ⎝ ⎠ Donde: Qs, transporte litoral (m3/s). Is, razón de transporte del peso sumergido (N/s). Eb, energía del oleaje en la rompiente. 115 Cb, velocidad de grupo de olas en la rompiente. v1, velocidad promedio de corriente litoral medida en el campo. um, máxima velocidad orbital en la rompiente. Hb, altura de la ola rompiente. Densidad del agua de mar (ρ): 1025 Kg/m3 Densidad del sedimento (ρs): 2650 Kg/ m3 Indice de rompiente (γ): 0.8 adimensional Profundidad en la rompiente (hb): 0.50 m Aceleración de la gravedad (g): 9.8 m/s2 Factor de porosidad de la arena (a'): 0.6 Coeficiente adimensional de Komar (K'): 0.28 La fórmula de Queens es: a c ⎛ Hb ⎞ Q b ⎛ Hb ⎞ ⎟⎟ send 2φb ⎟ ⎜ K tan α ⎜⎜ = 3 ⎟ ⎜ ρH / T ⎝ D50 ⎠ ⎝ L0 ⎠ Donde: Q = Transporte de sedimentos en Kg/s ρ = Densidad de el agua de mar (Kg/m3) Hb = altura significativa de oleaje en el punto de rompiente T = Periodo del espectro de oleaje (s) D50 = Diámetro medio del grano (m) φb = Angulo de rompiente 116 α = Pendiente de la playa Lo = Longitud de onda en aguas profundas. a, b, c, d y k son constantes experimentales. Para el cálculo de transporte litoral con el método de Bagnold, el dato de ola que se utilizó fue determinado tomando el rango de alturas de mayor frecuencia de ocurrencia dentro de todas las observaciones realizadas (sicigia y cuadratura) en cada una de las estaciones. La velocidad de corriente que se utilizó, fue la velocidad promedio de todas las velocidades medidas en ambas mareas en cada estación, considerando el porcentaje de ocurrencia en cada sentido (izquierda u derecha) para cada estación. Para el método de Queens el valor de la altura de ola es el mismo que se utilizó para el método de Bagnold; la pendiente fue determinada a partir de los planos batimétricos realizados para este trabajo, y el ángulo de rompiente tomado es el ángulo observado en campo. En la tabla 3 se presentan los resultados de ambos métodos en cada estación. Estaciones T1 T2 T3 T4 Método de Bagnold (m3/año) (+) 2521 (-) 1825 (+) 5579 (-) 2385 (+) 1478 (-) 13308 (+) 6644 (-) 162078 Método de Queens (m3/año) 4360 6297 0 274284 Tabla 3.- Transporte litoral en metros cúbicos por año para los métodos de Bagnold y Queens. 117 De la tabla 3 se puede observar que ambos métodos en transporte bruto dan valores cercanos dentro del mismo orden de magnitud, a pesar de los diferentes parámetros considerados para su cálculo. El valor de cero en la estación T3 para el método de Queens, puede ser explicado porque el tren de ondas entrante para esta estación era paralelo a la línea de costa. El cálculo de transporte litoral por el método de Bagnol, sin considerar los porcentajes de ocurrencia de las direcciones de las velocidades dan como valor neto cero; al aplicar los porcentajes de ocurrencias de direcciones este valor difiere de cero. La presencia de cúspides en la zona puede ser un aspecto que esté impulsando este resultado. CONCLUSIONES Del análisis de los resultados obtenidos de los diferentes parámetros costeros observados se puede concluir que: Las alturas de las olas varían a loa largo de la zona de estudio, siendo estas mayores en la zona central y este (estaciones T3 y T4). Al igual que la altura, los periodos de las olas también varían longitudinalmente, con periodos más cortos presentes en las estaciones más cercanas a Punta Chichipe (T1 y T2). Las olas se aproximan casi exclusivamente desde el primer cuadrante, sin descartar las olas refractadas provenientes de los 240° y 315° , lo que denota la predominancia de oleaje del norte, propio de esta época del año. 118 Concordantemente con las alturas de las olas, la corriente litoral presenta mayores valores de magnitud en las estaciones T3 y T4. Su dirección es predominantemente hacia la izquierda en el sector central y este de la playa (T3 y T4). El sector oeste (T1 y T2) presenta valores similares para ambas direcciones, pero con una tendencia hacia la derecha. Los sedimentos muestran variaciones longitudinales y transversales en la zona de estudio. Los diámetros aumentan hacia el sector este, con una mayor permanencia energética en la zona central (T3). La distribución transversal de los sedimentos muestra una mayor gradación, sobre el perfil de la playa, en la zona este. El cálculo del transporte litoral fue realizado utilizando dos de las tres formulaciones más aceptadas en el ámbito costero. En general puede decirse que sus resultados son concordantes. Los valores del transporte litoral, que está dirigido hacia la derecha, se incrementan en la zona oeste, a partir de la estación T1 hacia la estación T2, aunque con valores pequeños. Por otro lado, se observa una disminución del valor de Q desde T4, en la zona este, hasta T3 en la zona central, en la que tiene un valor mínimo, producto de su orientación y del ángulo de aproximación de las olas. El transporte en T4 es de un orden de magnitud superior respecto a las otras estaciones y dirigido hacia la izquierda. Los gradientes del transporte son producto de la diferencia de los niveles energéticos a lo largo de la playa, y caracterizado 119 por las diferencias en altura de olas, magnitud de la corriente litoral y ángulo de aproximación, mencionados anteriormente. No se evidencia de los valores de Q obtenidos y de sus direcciones, un transporte homogéneo a lo largo de la playa, sino más bien una conjunción de transportes hacia la zona central (T3). De lo antes expuesto, es notorio que la playa en estudio tiene tres zonas energéticas, desde el punto de vista costero: • Una zona oeste de bajo nivel energético caracterizado por alturas de olas bajas, corrientes litorales pequeñas y predominancia de sedimentos finos, incipiente transporte litoral y que propende a la sedimentación. • Una segunda zona ubicada en la parte central – este de la playa (T3), que puede considerarse una zona de transición; su orientación es intermedia (este-oeste) con referencia a las zonas vecinas, el ángulo de aproximación del oleaje es de 0°, tiene valore mínimos de transporte y se encuentra en el límite de protección de Punta Chichipe para olas de las otras direcciones. Esta zona es la que ha evidenciado cambios drásticos en la línea de playa. • La tercera zona corresponde al área de la estación T4, en la parte este de la zona de estudio; se caracteriza por tener altos valores energéticos denotados por mayores valores de alturas de olas y de velocidades de corriente litoral y por la presencia de materia grueso sobre la playa y un fuerte transporte de sedimento. Estas características son 120 explicables si se considera que esta zona está fuera de la protección de la Punta Chichipe, por las olas provenientes de todas las direcciones de arribo inciden directamente sobre ella. Las condiciones antes descritas esto es, los gradientes y conjunción del transporte, la presencia de conchillas y guijarros en la playa, así como la de continuas resacas y la cercanía del veril de los 5 metros, sugieren la presencia de un transporte hacia adentro y hacia fuera de la zona central, lo que explicaría la pérdida de material agresiva que sufre principalmente este sector. No debe descartarse la influencia de la cercanía del muro del malecón como un factor adicional dentro de esta dinámica en el sector de la estación T3, cuando es conocido que este tipo de estructuras tiende a favorecer la erosión en las playas adyacentes a ella. Las condiciones analizadas en este trabajo, basadas en las mediciones tomadas en una sola época del año, sugieren una playa erosiva durante los primeros meses. Sin embargo, según información proporcionada por moradores de Salinas, este proceso se revierte durante los meses de Mayo a Diciembre, en los cuales la playa trata de recuperar el material perdido. A decir de los mismos moradores, existe una gran diferencia entre los sedimentos que se encuentran durantes los aguajessicigia- (guijarros y conchillas) y los encontrados en la quiebra – cuadratura- (arena media a gruesa sin mayor presencia de conchillas). Esto implicaría que existe una fuerte dinámica en la zona de la Capitanía del Puerto hasta el Hotel Colón Miramar, con un balance deficitario de sedimento para la época medida. En los meses de mayo a diciembre, por el cambio de las 121 condiciones del oleaje, este proceso erosivo se revierte, pero sin alcanzar a suplir la pérdida ocasionada durante los meses en que esta playa recibe oleaje del norte, dando como resultado un continuo retroceso de la línea de costa. RECOMENDACIONES Dada las condiciones actuales de la playa, se recomienda tomar las medidas necesarias que permitan tener un conocimiento integral de su dinámica como premisa para su estabilización y/o recuperación. Las medidas que se adopten para su estabilización y/o recuperación, deben propender a reducir la energía de rompiente que es uno de los elementos principales de erosión de la playa, en la zona de la Capitanía del Puerto hasta el Hotel Colón Miramar. 5.3. GEOLOGÍA COSTERA 5.3.1. GENERALIDADES El presente estudio geológico, referido a la ensenada Chipipe – San Lorenzo de Salinas, describe la morfología costera, el tipo de sedimentos de fondo y de la playa, y las fuentes probables de materiales de construcción para el proyecto de recuperación de playa en esta ensenada. Los sedimentos de fondo fueron tomados con una draga de manipulación manual, en intervalos de unos 250 metros, entre los veriles de 3 y 6 metros (anexo 1). El apoyo de un equipo de buzos sirvió para verificar la naturaleza del fondo y las 122 condiciones dinámicas del transporte de los sedimentos. Otras muestras fueron tomadas manualmente en la playa y en los sitios probables de fuentes de materiales de construcción. Las muestras fueron tamizadas y en cada grupo significativo de fracciones retenidas se realizó el análisis mineralógico de los componentes de los sedimentos. Adicionalmente, en algunas muestras de componentes gruesos (grava) se determinó la gravedad específica y el porcentaje de absorción. 5.3.2. GEOLOGIA 5.3.2.1. Marco general El área de estudios se ubica en la ensenada limitada por las puntas Chipipe y San Lorenzo. Esta ensenada es una de la serie de seis que se encuentran en la costa septentrional de las cabeceras cantonales de Salinas y La Libertad. Las salientes rocosas que limitan las ensenadas están constituidas por diferentes tipos de rocas, de las cuales las más resistentes son las que se encuentran entre la Puntilla de Santa Elena y la punta de Suche. En algunos otros sectores aparecen acantilados de menos de 10 metros de altura. Estas rocas resistentes se prolongan hacia el mar, formando el sustrato rocoso de las plataformas submarinas en cuyas depresiones se acumula la arena (terrígena y biógena); pero, en profundidades menores que 7 metros, las cimas y las laderas de los promontorios submarinos son el sustrato de flora y fauna arrecifales. En las playas embolsadas que se encuentran en el fondo de las ensenadas se deposita arena de diferente naturaleza, 123 dependiendo de la dinámica costera. Los sectores protegidos acumulan arena fina. En los sectores expuestos directamente al oleaje, se depositan temporalmente arena gruesa, conchilla y grava que luego son redistribuidos según la dinámica costera. 5.3.2.2. Estratigrafía La siguiente descripción se refiere a los materiales rocosos que, por su ubicación cercana al proyecto y por sus propiedades ingenieriles, influyen en los procesos costeros o podrían ser de alguna utilidad para el proyecto, en particular como materiales de construcción. Formación Cayo (Cretáceo). Aflora en todas las salientes rocosas del frente costero septentrional, desde La Puntilla hasta La Libertad, y en algunos promontorios interiores: 504.6 / 9.755.5; 504.2 / 9.755.1; 510.0 / 9.747.0; 510.6 / 9.746.7. Son rocas de tenacidad moderada a alta, con deformación frágil, de mediana a alta densidad. Los fragmentos obtenidos de su explotación en las canteras tienen diámetros centimétricos a decimétricos, angulosos, aproximadamente equidimensionales, con superficies rugosas. La relativamente alta dureza mineralógica de las rocas silicificadas constituye un factor limitante para ciertos usos de los fragmentos angulosos, por su poder abrasivo. 124 La formación Cayo se manifiesta en forma de bloques rocosos de dimensiones hectométricas. Consiste en una serie de rocas sedimentarias, mayoritariamente lutitas, arcillosas y calcáreas pero de silicificación secundaria presente en varios grados. Estas rocas engloban, por su origen primario, paquetes de doleritas hipoabisales y tobas. Los afloramientos no muestran estructuras muy definidas sino un alto grado de contorsión, aspecto brechoso, ondulaciones y rizaduras propias de deslizamientos debido a la intensa deformación lograda durante los sucesivos deslizamientos desde la cordillera Costera; muy ocasionalmente muestran alguna estratificación (predomina 285º/40º; pero, debido a la tectónica de deslizamientos, se encuentran orientaciones muy variables – hasta 237º/23º - y también contrarias a las indicadas). La textura original de las rocas está generalmente destruida, por lo cual se las considera como verdaderos cherts (compuestos silíceos traslucientes, incoloros) que se distinguen por sus formas de concreciones, cordones y vetillas irregulares de este material; sin embargo, se aprecia un contenido regular de carbonato de calcio en la matriz y en algunas vetillas de formación secundaria. Grupo Azúcar (Paleoceno – Eoceno inferior). Las rocas de este grupo aforan bordeando por el norte al embalse de la presa Velasco Ibarra, alrededor de 512.0 / 9.752.0, desde donde se extienden dos ramales: uno hacia el suroeste, hasta 509.2 / 9.750.3; y, otro hacia el sureste, hasta 513.6 / 9.749.6. El afloramiento ocupa 125 aproximadamente unos 5 km2, en altitudes de unos 20 msnm. Son rocas de tenacidad moderada, con deformación frágil a dúctil – dependiendo del grado de silicificación , de mediana densidad. Los fragmentos obtenidos de su explotación centimétricos en las canteras a tienen decimétricos, diámetros angulosos, equidimensionales a aplanados, con superficies lisas. A pesar del alto poder abrasivo de los fragmentos silicificados, la mezcla de éstos con el resto del material de explotación les concede algunas ventajas para el uso como lastre. Este grupo presenta varias formaciones en distintas posiciones estratigráficas: La facies Estancia es la más profunda del grupo Azúcar. Contiene alternancias de capas delgadas de areniscas finas silíceas, a veces conglomeráticas, y lutitas silíceas negras, endurecidas. Los estratos de areniscas presentan secuencias turbidíticas truncadas y ondulitas de corriente. Las capas gruesas de areniscas silíceas sobreyacen a una secuencia plurimétrica de lutitas arcillosas. La masa rocosa contiene frecuentes rizaduras y fracturas como consecuencia de los deslizamientos del macizo. La facies Chanduy, considerada como la parte superior de Azúcar, contiene capas decimétricas a métricas de areniscas microconglomeráticas silíceas, macizas, pero menos tenaces que las areniscas de Estancia; y, 126 conglomerados cuarcíticos, chertosos y de fragmentos ígneos y metamórficos de Amotape, dentro de areniscas y capas de lutitas grises. Grupo Ancón (Eoceno). Las rocas de este grupo son blandas, con deformación dúctil a plástica. Contienen lutitas, limolitas y areniscas con abundante matriz arcillosa expansiva y de alta plasticidad. Afloran, en general, hacia el este de la línea Punta Carnero – Santa Elena. Sus aplicaciones ingenieriles son limitadas y para casos específicos; por ejemplo, para corrección granulométrica y plástica, impermeabilización, etc. El grupo Ancón contiene los miembros: Clay Pebble Bed, Socorro y Seca. El miembro Clay Pebble Bed (Eoceno medio, superior) es una brecha sedimentaria compuesta de arcillas verdes grisáceas, con fragmentos de todas las formaciones preexistentes. Las deformaciones son muy intensas cerca del contacto (295º/23º) con la formación Socorro en el oeste. El miembro Socorro (Eoceno medio y superior), contiene secuencias decimétricas deformadas por causa de los deslizamientos de turbiditas; es un flysch fuertemente contorneado de capas delgadas de areniscas finas que alternan con lutitas gris verdosas (307º/45º); las capas de limolitas son grises, sobrepuestas por capas gruesas de lutitas y areniscas pardas. 127 El miembro de lutitas de Seca (Eoceno superior) contiene areniscas y lutitas (295º/6º) pardo amarillentas, en capas gruesas. En los acantilados de Anconcito se encuentran capas delgadas, alternadas, de areniscas y lutitas. Al avanzar hacia la punta (al oeste) las areniscas aparecen más potentes (miembro Punta Ancón), con limolitas que sustituyen a las lutitas. La arenisca de Punta Ancón (280º/10º) es una grauvaca maciza, con capas arcillosas, lentes calcáreos, conglomerados ligníticos y lutitas interestratificadas; se encuentra discordantemente sobre las lutitas. La grauvaca contiene bloques dispuestos al azar, de formas elípticas muy alargadas relacionadas con las deformaciones fluidales singenéticas. La dirección del flujo es 220º. La estratificación cruzada es común en las capas gruesas de depositación litoral somera. Tablazo (Pleistoceno – Holoceno). Aunque esta formación es la predominante en el sector de La Puntilla, su constitución mayoritaria es arenosa fina; pero, en la llanura costera se destacan algunos promontorios de coquinas muy frecuentemente usadas, en diámetros variados - decimétricos a métricos – como material para la construcción (bloques ornamentales, escollera, etc.) y artesanías. Las coquinas son rocas de tenacidad moderada, con deformación dúctil, de mediana densidad. Los bloques obtenidos de su explotación en las canteras tienen diámetros decimétricos a métricos, angulosos, equidimensionales a tabulares, con superficies muy rugosas. 128 El afloramiento más conocido y explotado se encuentra en el cerro de Los Capay, a 1 km al noreste de Santa Elena, alrededor de las coordenadas 516.5 / 9.755.5, sobre la cota 60 msnm Otro afloramiento de coquinas se ubica alrededor de 511.0 / 9.749.0, entre el embalse de la presa Velasco Ibarra y Punta Carnero, ocupando unos 2 km2 , hasta cotas que llegan a los 30 msnm; pero, no existe un acceso estable. Alrededor de 518.0 / 9.752.0, sobre la cota 40 msnm, a 1 km al oeste de la represa El Cerrito, se encuentra un tercer afloramiento de coquinas, de aproximadamente 1 km2; el acceso posible se presenta a unos 2,5 km de la carretera Santa Elena – Río Verde. La formación Tablazo contiene tres a cuatro horizontes en diferentes altitudes. El nivel más alto (80 msnm) consiste en lumaquelas y areniscas calcáreas, depositadas en playas abiertas; el nivel intermedio (35 a 40 msnm) contiene horizontes de arena fina, conglomerática y arcillosa, con nódulos calcáreos y conchas, de aguas someras; el tercer nivel (2 a 10 msnm) contiene arenas pardas con fragmentos de conchas, de playas abiertas. En 515.7/9.755.6, a 60 msnm, se encuentran capas con fracturas múltiples, de espesores métricos de lumaquelas, integradas por grandes conchas, y una calcarenita gruesa de estratificación cruzada con conchas y niveles negros centimétricos de magnetita titanífera. 129 Sismicidad En las coordenadas 2º S y 80,5º W se encuentran epicentros de sismos históricamente repetitivos, de magnitudes 6,0 a 8,2 en la escala de Richter. La distancia horizontal es de unos 16 km Los hipocentros se encuentran en profundidades de 33 km a 100 km La máxima aceleración horizontal calculada es de 131 cm/s2 . SISMOS QUE PRODUCIRÍAN UNA ACELERACIÓN HORIZONTAL IGUAL O MAYOR QUE 50 cm/s2 , EN UN RADIO DE 100 km ALREDEDOR DE SALINAS UBICACIÓN DE PROYECTO: 80,58ºW 2,12ºS PERIODO: 1901-1987 SECTOR: 0,0 a - 4,0 / - 77 a - 82 DISTANCIA (km) al SITIO ACELERACION. HORIZONTAL. 2 cm/s AÑO MES LATITUD SUR LONGITUD OESTE PROF. (km) MAGNITUD Richter 1943 1 2,0 80,5 33 6,2 16 131 1960 6 2,0 80,5 34 6,1 16 120 1943 10 2,0 80,5 33 6,0 16 117 1942 1 2,0 80,5 100 8,2 16 102 1933 10 1,8 80,8 33 6,2 45 76 1933 10 2,0 81,0 33 6,2 48 72 1933 10 2,0 81,0 34 6,2 48 71 1967 11 2,0 81,0 40 6,0 46 61 1961 4 2,5 81,0 25 6,2 63 59 5.3.2.3. Geología de la zona del proyecto Las manifestaciones de la formación Cayo del sector de la Puntilla constituyen un factor determinante de los puntos de resistencia en la morfología costera y sus expresiones topográficas. Estos afloramientos se presentan con 130 diferentes elevaciones, tanto aéreas como submarinas. Las depresiones entre estos promontorios de alta resistencia contra la erosión costera han sido rellenadas con sedimentos marinos hasta formar la actual planicie litoral, con sus campos de dunas, barreras y lagunas litorales, cuya presencia ha sido favorecida por el levantamiento cortical. Los afloramientos de las rocas tenaces se destacan en la Chocolatera, Chipipe y San Lorenzo, en lo que concierne al área del presente estudio. Morfología submarina La morfología submarina muestra dos zonas que reflejan, cada una, el tipo de fondo. La primera, en el Oeste, se extiende desde el rompeolas del Yacht Club de Salinas (YCS) hasta aproximadamente la línea entre los puntos de coordenadas 503.650E-9.756.600N y 503.900E9.757.700N, la cual es más bien una faja de transición antes que un límite rigurosamente definido. La segunda zona se ubica hacia el Este de la línea indicada (lámina G-2/2). En la primera zona, de baja energía, se acumulan las arenas finas sobre la plataforma rocosa y, por supuesto, en la playa. El fondo es relativamente plano, con pendientes del orden de 3,35% hacia costa afuera. Se aprecian las ondas de arena fina - de gran longitud de onda (unos 150 metros) y de escasa amplitud (menores que 1 metro), que avanzan hacia la costa y, sobre ellas, según la información proporcionada por los buzos, las 131 ondulitas centimétricas en esta misma dirección, durante el período de flujo de la marea. En la segunda zona, de alta energía, el fondo es rocoso, rugoso, con pendiente general del orden de 2,58% hacia costa afuera y relieves de hasta 3 metros, sean éstos de promontorios o de depresiones. La corriente de fondo, reportada por los buzos, es de por lo menos 1 m/s. Esta zona es el lugar de provisión y transporte de grava, arena gruesa y restos calcáreos de la fauna arrecifal propia del sitio, y por ella transita o se deposita temporalmente la arena fina de orígenes locales y de otros más lejanos. La rugosidad del fondo rocoso se manifiesta superficialmente en las deformaciones del oleaje al aproximarse a la costa. La alta energía en el sector rocoso ha configurado canales perpendiculares a la línea de costa; sus orientaciones coinciden con las del fracturamiento de la roca, el cual se expresa en dos direcciones: la principal, norte-sur, subvertical; y, la secundaria, este-oeste, paralelo al rumbo de la estratificación, pero con alto ángulo. Es particularmente notorio el canal cuyo eje coincide con la ordenada 503.950 E y de más de 200 metros de ancho cuyo borde occidental marca la faja limítrofe de la sedimentación de arena fina dentro de la dársena del YCS; el canal se interrumpe en el veril 4, a unos 160 m de la línea de costa. Otro canal, menos conspicuo, ocurre a lo largo de la ordenada 504.250 E, de unos 150 metros de ancho, entre la zona rocosa que prograda hacia costa afuera (a 132 lo largo de 504.450 E) y una serie de picos aislados alineados a lo largo de 504.150 E; este canal se interrumpe abruptamente en el veril 5, rocoso, a unos 300 metros de la línea de costa. Estos rasgos se reflejan en los patrones de oleajes que se muestran en el anexo 2.4.1. El fracturamiento secundario coincide con depresiones o descensos bruscos del fondo rocoso, en ambos casos con orientaciones este-oeste, en espaciamientos de aproximadamente 200 metros. Los desniveles son variables, desde unos pocos decímetros a unos 3 metros. Este tipo de depresiones, además de coincidir con el fracturamiento secundario, se corresponde con las capas de lutitas o de areniscas menos silicificadas – por tanto menos resistentes y más erosionables – que las capas de chert. Morfología costera A pesar de que la ocupación urbana ha cubierto el borde costero de la ensenada Chipipe – San Lorenzo, se aprecian tres sectores morfológicos (lámina G-1/2). De oeste a este, los rasgos son: a) el promontorio, con sus acantilados bajos, en la punta Chipipe; b) la zona baja de la antigua barrera litoral; y, c) los acantilados bajos de la punta San Lorenzo, parcialmente cubiertos con estratos delgados de la formación Tablazo. El límite entre el primer sector y el segundo es una falla inferida que parte desde 503.000 E – 9757.000 N hacia el acimut 224º. La asunción de la falla se fundamenta en 133 que el promontorio de la punta Chipipe (en el oeste) es un megabloque deslizado, de la formación Cayo, como todos sus similares en el sector. Hacia el este de la falla, en la depresión topográfica adyacente al promontorio, existía una laguna litoral asociada con su barrera litoral. La laguna se extendía hacia el sureste, donde se encuentran las piscinas de sal. La barrera litoral se extendía hacia el este, a lo largo de la costa hasta el límite del tercer sector. El límite entre el segundo sector y el tercero es también una falla inferida con el mismo criterio expuesto para la primera. Esta falla parte desde 503.650 E – 9.756.600 N hacia el acimut 210º. Desde este punto, que se corresponde aproximadamente con la ubicación del antiguo muelle, el terreno comienza a elevarse por la presencia de sedimentos del Tablazo que sobreyacen a la formación Cayo de la punta San Lorenzo y sus acantilados. La característica de este sector es que, a partir de la ordenada 504.000 E, comienzan a aflorar en la playa las rocas de la formación Cayo. Esta descripción geomorfológica coincide con la historia de la ocupación urbana de Salinas. En efecto, los primeros asentamientos se produjeron sobre los terrenos altos, rocosos, o sobre la antigua barrera litoral. La depresión de la antigua laguna litoral fue posteriormente rellenada y ocupada, como consecuencia del obligado crecimiento poblacional vecinas a las primeras edificaciones. 134 La playa El conjunto de: los fondos arenoso, de transición y rocoso; y la distribución de los rasgos costeros, tiene sus equivalentes morfológico y granulométrico en la playa, donde también se aprecian tres sectores diferenciados según la orientación de la playa y ciertos rangos del tamaño de los granos. El primer sector, en el oeste, antiguamente el lugar de la boca de la laguna litoral y actualmente cóncavo hacia el mar, es el lugar de la sedimentación de arena fina. La construcción del rompeolas del YCS ha contribuido a esta sedimentación que se expresa en la progradación de la línea de costa y, por tanto en la expansión de un incipiente campo de dunas costa adentro. El segundo sector, en el centro, es rectilíneo y es parte de la original barrera litoral y los inicios de los afloramientos de la coquina sobrepuesta a la formación Cayo. Este sector es una zona de transición de procesos alternados de erosión y de sedimentación, tanto por la deriva litoral como por el transporte costa adentro – costa afuera. El tercer sector, en el este, refleja las condiciones de una playa expuesta a la alta energía en una costa de acantilados en cuyos pies se acumulan sedimentos gruesos. En los dos últimos sectores es notoria la presencia de cúspides cuyos vértices se encuentran espaciados por 135 distancias del orden de los 20 metros. Las gravas redondeadas y los fragmentos calcáreos gruesos caracterizan estas cúspides. 5.3.3. DESCRIPCIÓN DE LOS SEDIMENTOS 5.3.3.1. Análisis granulométricos Las 15 muestras de fondo se tomaron en 6 perfiles orientados aproximadamente hacia el norte, en intervalos de unos 250 metros. Se distinguen dos tipos fundamentales de sedimentos: arena fina del interior de la dársena del YCS y arena gruesa gravosa sobre el fondo rocoso próximo a la punta San Lorenzo. En ambos casos las muestras presentan distribuciones granulométricas polimodales, lo cual se explica por los diferentes naturaleza, origen y resistencia mecánica a los agentes de transporte. Los resultados de la granulometría se muestran en el anexo 3.1. La arena fina, definida en este informe si el diámetro medio (Ф50) ≤ 0,21 mm, se encuentra en altas proporciones en las muestras 1-1, 1-2, 1-3, 3-2, 4-2, 4-3, 5-5, 6-3. Sin embargo, cabe aclarar que esta definición no excluyen contenidos significativos – hasta 18% - de elementos tan gruesos como 15 mm consistentes mayoritariamente en fragmentos calcáreos. El promedio de los diámetros medios (Ф50) de la arena fina es 0,11 mm, con abundancia de fragmentos calcáreos (60%) y cuarzo (24%). La arena gruesa, definida en este informe si el diámetro medio (Ф50) es > 0.21 mm se encuentra en altas proporciones en las muestras 1-4, 2,2, 3-3, 3-4, 5-2, 5-3, 5- 136 4, 6-2, 5-1 (= 44), 4-1 (= 72), 3-1 (= 73), 2-1 (= 74), 1-1-a (= 75). De manera recíproca al caso anterior, en esta definición no se excluyen contenidos significativos – hasta 37,3% de elementos finos (pasante del tamiz 200) en la muestra 3-4 , y 31,7 % en la muestra 4-3. Estos contenidos, por haber sido encontrados en ambientes de alta energía, se los considera en tránsito hacia las direcciones concordantes con las de las corrientes de fondo. El promedio de los diámetros medios (Ф50) de la arena gruesa, excluyendo las gravas, es 2,1 mm, con abundancia de fragmentos calcáreos (47 %) y de roca (42 %). El fragmento de roca más grueso encontrado en las muestras de fondo (muestra 5-2) fue retenido en el tamiz de 3” (76.2 mm). En las muestras de playa, el elemento más grueso de roca (muestras 5-1, 4-1, 3-1) fue retenido en el tamiz de 2” (50.8 mm). Cabe mencionar que el muestreo de playa se realizó después de un aguaje, cerca de la línea de bajamar, acumulando al azar porciones aproximadamente equidistantes de submuestras en un radio de 1 metro. 5.3.3.2. Análisis mineralógico En el anexo 3.2 se presenta el resultado del contaje de elementos gruesos (gravas y arenas) del material retenido en los tamices del ensayo granulométrico. Los componentes clasificados son: fragmentos calcáreos, cantos rodados (chert, lutita, grauvaca), cuarzo, minerales ferromagnesianos (máficos) e ilmenita. Los componentes 137 gruesos se encuentran comúnmente en las rocas de la ensenada y, en el caso de los fragmentos calcáreos, constituyen las partes duras de los organismos arrecifales. Los componentes de granulometría fina podrían tener, además del origen local, un origen lejano. El contenido promedio de fragmentos calcáreos es 50,9%; alcanza un máximo de 74,9% en la muestra 1-1-a. Estos fragmentos son tabulares, desde angulosos a redondeados según el grado de fragmentación y transporte, de baja a mediana tenacidad, de baja dureza mineralógica, baja porosidad, con superficies rugosas en los fragmentos gruesos y lisas en los finas, con densidad del orden de 2,8 g/cm3 (Paphitis y Col., 2002). La forma de estos granos y su densidad son diferentes de las de los granos de cuarzo de igual granulometría. Estas diferencias deben ser tomadas en cuenta para los cálculos en los que intervengan estos parámetros. En las figuras del anexo 3.2 se muestra una adaptación del estudio de Paphitis, en el cual se ha deducido empíricamente las velocidades de sedimentación de esferas de vidrio y restos biogénicos (fragmentos de conchas y espículas) de diámetros comprendidos entre 0,3 mm y 0,8 mm Se deduce que las velocidades de sedimentación de las esferas son mayores que las de los restos biogénicos. Los cantos rodados de rocas reflejan la litología del fondo rocoso de la ensenada. Predomina el chert y, en menor proporción, se ha encontrado lutita limosa y grauvaca, ambas ligeramente silicificadas. El contenido promedio de los cantos rodados de chert es 18,4%; el máximo es 54,5% 138 en la muestra 3-1. El porcentaje máximo de 90,2% reportado para una muestra de lutita limosa (estación 3-3) corresponde a un fragmento arrancado de su sitio natural por la draga, en una superficie rocosa irregular. Los cantos son generalmente equidimensionales a ligeramente tabulares; redondeados a subangulosos - dependiendo de la distancia de acarreo; de mediana a alta tenacidad (mayor en el chert); alta dureza mineralógica debido al grado de silicificación; baja porosidad, excepto en la lutita limosa; superficies rugosas, cubiertas de organismos arrecifales cuando se encuentran en sitio, pero lisas y limpias después de un significativo transporte; de densidad relativamente alta. Entre los minerales, identificados en las fracciones pasantes de 0,30 mm, predomina el cuarzo (promedio de 18,0%; máximo contenido de 37,5% en la muestra 2-2); y, en menor proporción, se encuentran los ferromagnesianos (mayoritariamente anfíboles e hiperstena), con promedio de 1%, y la ilmenita, con promedio de 0,3%. Los minerales son predominantemente alargados a equidimensionales, subangulares, tenaces, de alta dureza mineralógica, baja porosidad, superficies lisas y de muy alta densidad (ilmenita = 5,5 g/cm3). Los resultados del contaje para la descripción de cada fracción retenida de cada muestra, y las determinaciones de gravedad específica y porcentaje de absorción se muestran en el anexo 3.2.a. En el anexo 3.2.b se muestran algunas fotos de las fracciones retenidas. La gravedad específica promedio de los cantos rodados de chert es 2,3 ; la densidad saturada superficialmente seca de estos cantos es 2,4 g/cm3; y, el porcentaje de absorción 139 promedio es 4,41%. Los cantos de areniscas y grauvacas ligeramente silicificadas muestran valores promedios de: gravedad específica 1,80; densidad saturada superficialmente seca 2,03 g/cm3; porcentaje de absorción 9,43%. Los cantos de lutitas ligeramente silicificadas muestran valores promedios de: gravedad específica 1,35; densidad saturada superficialmente seca 1,73 g/cm3; porcentaje de absorción 30,75%. Los resultados se muestran en el anexo 3.2.a. 5.3.4. MATERIALES DE CONSTRUCCIÓN Los materiales recomendables para enrocado son los bloques de dimensiones métricas de la formación Tablazo, obtenidos corrientemente de las canteras indicadas en la sección 2.2 de este documento. Otros materiales, dependiendo del uso que se proyecte (relleno, lastrado, etc), pueden obtenerse de los afloramientos rocosos indicados en la misma sección 2.2. Estos afloramientos proveerán diferentes granulometrías, de diferentes resistencias mecánicas, según la composición litológica que se describe en esa sección. El material de la llanura vecina a los pozos de sal, alrededor del cementerio, tiene un diámetro medio (Ф50), representado en la muestra 78, de 0,18 mm El sedimento es bien gradado por su contenido de fragmentos calcáreos algo gruesos; sin embargo, descontando estos fragmentos, el material se define mejor como una arena fina eólica, de escaso interés para este proyecto. 140 En el interior de la laguna costera de Punta Carnero se encuentra una arena fina mal gradada, con Ф50 = 0,18 mm Por su relativamente alto contenido de minerales pesados (muestra 81) podría ser tomado en consideración para ciertos sectores del relleno en el propósito de la recuperación de la playa de San Lorenzo, siempre que no se lo exponga directamente a la alta energía de las rompientes. El material de las playas de Punta Carnero (muestra 82) no debe, por ninguna razón, ser tomado en cuenta como fuente de materiales para el proyecto, a pesar de su excelente compatibilidad, por su similitud granulométrica y mineralógica, con el material de la playa de San Lorenzo: el Ф50 es 0,5 mm, con predominio de fragmentos calcáreos y chert. La explotación del material en la playa comprometería la estabilidad de la carretera Salinas – Anconcito. Sin embargo, fuentes apropiadas pueden obtenerse en el costado tierra adentro de la carretera, pero a una distancia prudencial de ésta, dependiendo del talud que se diseñe para la explotación. Todas las fuentes mencionadas en esta sección se consideran ilimitadas para los propósitos del proyecto. 5.3.5. CONCLUSIONES Del análisis geomorfológico y la descripción de los sedimentos se concluye: a) En la ensenada Chipipe – San Lorenzo se encuentra un fondo de arena fina, en el sector protegido por la dársena del YCS, y un fondo rocoso, frente a San Lorenzo. 141 b) Los componentes gruesos provienen mayoritariamente de los afloramientos rocosos y de los organismos de esqueleto calcáreo de todo el fondo marino. c) Los componentes finos, pasantes del tamiz de 0,30 mm, tienen diferentes orígenes: uno lejano (como todos los del golfo de Guayaquil y sus alrededores) y uno muy próximo (en los afloramientos rocosos). Estos sedimentos son retransportados fácilmente por las corrientes de fondo, cualquiera que sea la naturaleza del fondo, hacia la playa o en ésta o de regreso al fondo marino. d) El oleaje acumula los componentes gruesos en toda la playa, mayoritariamente en el tercer sector (San Lorenzo) desde donde son transportados por la deriva litoral según las direcciones dominantes de las corrientes litorales que predominantemente – desde este sector – ocurren hacia el oeste durante la época en la cual se realizó este muestreo. e) Los componentes finos que llegan a la playa pueden sufrir adicionalmente otros dos tipos de transporte: el ocasionado por la deriva litoral y el que corresponde al transporte costa adentro – costa afuera. f) En el sector intermedio rectilíneo (frente a la Capitanía del Puerto) y en la parte oriental del primer sector (el próximo a la dársena del YCS), la deriva puede ocurrir en ambas direcciones, sea hacia el este o hacia el oeste, dependiendo del ángulo de aproximación del oleaje. Este sedimento es continuamente retrabajado por las formas mencionadas en el literal anterior. 142 g) El destino final de los sedimentos finos es el incipiente campo de dunas próximo al camino de ingreso en el YCS. h) La “conchilla” de la faja interior (izquierda) de la carretera Punta Carnero – Anconcito muestra propiedades granulométricas y mineralógicas similares a las del material de la playa de San Lorenzo. i) Los materiales de construcción existen en volúmenes adecuados para los propósitos del proyecto de recuperación de playa en San Lorenzo. 143 5.3.6. RECOMENDACIONES a) La playa de San Lorenzo puede ser acrecentada si se disminuye la energía de la rompiente en este sector. b) Conviene monitorear la dinámica de los sedimentos – de fondo y de playa - durante las varias épocas del año mediante un programa de largo plazo que incluya los eventos episódicos y no solamente los considerados como cíclicos. c) Por ninguna razón, y por insignificante que ésta parezca, se permitirá la extracción de la arena, conchilla o grava de playa, de conformidad con lo dispuesto por el director General de la Marina Mercante y del Litoral, mediante oficio DIGMER-DPL-3507-0 (anexo 6). d) Cualquier obstáculo submarino que se construya frente a San Lorenzo, con el objeto de retener el sedimento colocado artificialmente para recuperar playa, debe diseñarse con una pendiente costa afuera que facilite la posterior provisión natural de arena hacia la playa. e) Por ninguna razón se permitirá obtener material de recuperación de playa a partir de la conchilla de las playas de Punta Carnero. La fuente permisible será el material que se encuentre en el costado tierra adentro de la carretera Punta Carnero – Anconcito. 144 BIBLIOGRAFÍA • DGGM, 1974. Mapa geológico de Santa Elena, escala 1/100.000. • Marchant S., 1958. A Photogeological Analysis of the Structure of the Western Guayas Province, Ecuador. Geological society of London. • Núñez del Arco E., Dugas F., 1987. Guía geológica del suroeste de la costa ecuatoriana. ESPOL. • Paphitis D., y Col., 2002. Settling velocities and entrainment thresholds of biogenic sands (shell fragments) under unidirectional flow. Sedimentology, 48, 1, 211-225. • Sheppard G., 1937. The Geology of South-Western Ecuador. Thomas Murby & Co. England. 145 6. DEFINICIÓN DE LA OBRA A EJECUTARSE, ALTERNATIVAS Y PROPUESTAS. El problema que estamos tratando es un problema de ingeniería costera que se relaciona con la recuperación o regeneración de la playa. Entre las soluciones estructurales viables de solución están las escolleras, espigones, relleno con arena sólo y relleno utilizando un muro de contención sumergido. Para cualquier tipo de obra a realizarse hay que considerar los efectos negativos que se podrían ocasionar a las playas adyacentes, en los aspectos físicos y ecológicos del medio ambiente. Para el análisis de las alternativas viables de ejecución debemos considerar los siguientes aspectos: • Ambiental oceanográfico; • Sedimentos; • Tipo de obra; • Mantenimiento; • Medio ambiente; y, • Costos. Con base en las alternativas físicas y ambientales imperantes en el sector de playa comprendido entre Punta Chipipe y Punta San Lorenzo, es posible trabajar con las cuatro opciones indicadas al inicio del presente capítulo, esto es: • Relleno sólo; • Relleno con muro de contención sumergido; y, • Escolleras; 146 6.1. ALTERNATIVA 1, RELLENO SÓLO En algunas playas del mundo, se ha usado el procedimiento de colocación de considerables cantidades de arena sobre la playa, con el propósito de aumentar la extensión de éstas y así contrarrestar la recesión originada por el mar. El relleno de playa (beach nourishment) proporciona, entre otros, los siguientes beneficios al área: • Incremento del área recreacional y turística; y, • Protección del malecón para que no llegue a las calle el embate de las olas durante los aguajes fuertes. El relleno es un método económico para estabilizar y proteger tramos largos de playa y sirve a su vez, en este caso particular, como un amortiguador del oleaje que golpea contra el borde del malecón y las construcciones levantadas al pie de la playa, reduciendo así el porcentaje de erosión en cada aguaje de temporada. La figura 6.1 que se muestra a continuación es un corte seccional de las playas e indica como funciona el proceso de relleno con arena. La cantidad del material requerido depende de varios factores, entre los cuales anotamos los siguientes: longitud y ancho del relleno, altura de la berma, características de los sedimentos del sitio y de los que se utilizarán en el relleno y, condiciones prevalecientes del oleaje. 147 6.1.1. DIMENSIONES DEL RELLENO La longitud del relleno es aproximadamente 800 m, desde la calle José Alberto Estrella hasta el promontorio rocoso que descubre en marea baja (coordenada 504.350E). La anchura recomendable de relleno está entre los 35 y 44 m Es recomendable hacer un relleno de mayor anchura en la parte este, por cuanto las condiciones del perfil de playa en dicho sector así se determinan. En cuanto a la altura de la berma se ha considerado que ésta sea de 3.80 m sobre el nivel de las mareas más bajas. Puesto que el máximo nivel de promedio de las mareas es 2.30 m en sicigia: Nos queda un margen de altura de 1.50 m para absorber los efectos de “runup” producido por la ola rompiente. 6.1.2. CARACTERÍSTICAS DEL MATERIAL EXISTENTE Y DE RELLENO El tamaño de grano a utilizarse en el relleno es de fundamental importancia para la duración de éste y para la configuración del perfil de playa a obtenerse luego del relleno. Los estudios realizados en Transporte de Sedimentos y Geología Costera nos proporcionan la información necesaria para determinar el material más adecuado a utilizarse en esta opción. Granulometría del sedimento existente. En los estudios realizados se ha determinado lo siguiente: 148 • Al oeste, en el sector de Las Palmeras, el sedimento es fino, aproximándose a un Ø50 promedio de 0.3 mm • Hacia el este, el tamaño de sedimento varía según la temporada. Luego de los aguajes anuales de febrero y marzo, la playa queda cubierta con arena gruesa y conchilla, cuyo Ø50 promedio es de 2 mm. • En las épocas de calma la playa del sector este, desde la Capitanía hasta el Hotel Barceló, vuelve a cubrirse con sedimento fino de un Ø50 promedio aproximadamente a 0.50 mm. Granulometría del material requerido Conforme a lo explicado en los estudios de transporte de sedimentos y oceanografía, existen tres sectores bien diferenciados en nuestra zona de interés: a) Un sector protegido del oleaje donde se acumulan los sedimentos finos; b) Un sector expuesto a los oleajes de mar abierto donde el sedimento es más grueso; y, c) Un sector de transición intermedio donde el sedimento es variable, de acuerdo a la temporada del año. Según referencias y datos obtenidos de trabajos de relleno de playa hechos en otras latitudes, el material que nos podría proporcionar resultados aceptables es el que se indica a continuación: • En el sector oeste, próximo a la playa de Las Palmeras, en una extensión aproximada de 300 m 149 podríamos utilizar arena con un espesor promedio Ø50 de 0.2 a 0.4 mm. • A continuación entre la zona protegida y la de transición, en una extensión aproximada de 200m sería recomendable utilizar arena un poco más gruesa (de 0.5 mm). • En la zona más expuesta al oleaje podría utilizarse una arena más gruesa (de 1.0 a 2.0 mm). En términos generales, mientras más gruesa es la arena, menor es el volumen requerido para el relleno, la playa se vuelve más estable y se requiere menor aportación de material para el relleno anual de mantenimiento. En relación al tamaño de grano está la pendiente que forma la playa; a mayor tamaño de grano, mayor es la pendiente. 6.1.3. DISPONIBILIDAD DEL MATERIAL DE RELLENO Inicialmente se pensó utilizar arena de mar, mediante el bombeo con una draga, sin embargo, la situación se complicó conforme se explica a continuación: La morfología submarina muestra dos zonas que reflejan, el tipo de fondo. La primera, en el Oeste, se extiende desde el rompeolas del Yacht Club de Salinas (YCS) hasta aproximadamente la línea entre los puntos de coordenadas 503.650E-9.756.600n y 503.900e-9.757.700n, la cual es más bien una faja de transición antes que un límite rigurosamente definido. La segunda zona se ubica hacia el Este de la línea indicada. 150 En la primera zona, de baja energía, se acumulan las arenas finas sobre la plataforma rocosa y, por supuesto, en las playas protegidas. El máximo espesor de la cobertura arenosa es apenas de unos pocos decímetros a unos pocos metros, sobre el sustrato rocoso. El origen de la arena fina es variable; las fuentes pueden ser muy lejanas o locales. Las fuentes lejanas se refieren a las que proveen los sedimentos al Golfo de Guayaquil y a todas las ensenadas de este sector de la costa. Las fuentes locales son: a) los cauces intermitentes que, por su definición, aportan sedimentos únicamente durante la estación lluviosa; b) los acantilados y plataformas rocosas que se encuentran en la vecindad de la ensenada, particularmente en el oeste de la punta Chichipe; y; c) en muy escasas proporciones, la arena eólica de los campos de dunas asociados con la barreras litorales. En la segunda zona el fondo es rocoso y es el lugar de escasa pero permanente provisión y de transporte de grava, guijarros, arena gruesa y restos calcáreos de la fauna arrecifal propia del sitio; además, por esta zona transita o se deposita temporalmente la arena fina de orígenes locales y de otros más lejanos. Debido a la alta energía del oleaje, no existen acumulaciones importantes de materiales gruesos, peor aún de los finos . Del muestreo de sedimentos de fondo y del análisis de la morfología submarina de la ensenada se deduce que en este fondo marino no existen acumulaciones importantes de sedimentos gruesos (guijarros, arena gruesa y conchilla). En consecuencia, para el propósito de este proyecto, es necesario trasladar materiales similares desde fuentes externas, siendo la 151 más idónea la de Punta Carnero. El material grueso de este sector se origina en los afloramientos y en los fondos rocosos donde se asienta la fauna arrecifal. La fragmentación y redondeamiento de los esqueletos calcáreos y fragmentos de roca terminan en la acumulación de la barrera litoral que caracteriza a esta playa rectilínea, desde la Chocolatera hasta Anconcito –interrumpida en Punta Carnero. Conforme se explica en el informe geológico, donde se trabajó con arena de varias fuentes, resultó la más viable la arena acumulada en el Estero de Punta Carnero. 6.1.4. CANTIDAD DEL MATERIAL REQUERIDO. Para los cálculos se ha utilizado el procedimiento desarrollado por R.G. Dean (CRC handbook of Coastal Proceses and Erosion , Chapter 11) donde el volumen requerido está dado por la fórmula: VR = B∆X + 3/5 [AN(XR + AX)5/3 – AR XR5/3] Donde: B = Alto de la berma respecto al nivel medio del mar ∆X = Ancho del relleno AN = Parámetro escalar del material nativo AR = Parámetro escalar del material de relleno XR = Distancia hasta la que se desplaza el sedimento Primer caso, sector oeste: Ø50 nativo = 0.5 152 AN = 0.20 Ø50 relleno = 0.5 AR = 0.20 Profundidad de cierre = 6m Altura de B = 3.80 - 1.21 = 2.59 m Ancho promedio de relleno 42.5 m AR = (6/0.15) = 253 m Volumen de relleno requerido VR = 470 m³/m Factor de escurrimiento 10% = 47 Volumen total requerido = 517 m³/m Segundo caso, sector este Ø50 nativo = 2.0 mm AN = 0.25 Ø50 relleno = 0.50 m AR = 0.15 XR = 253 m Ancho promedio de relleno 45 m Volumen requerido VR = 200 m³/m Factor de escurrimiento 25% = 300 Volumen total requerido = 1500 m³/m 6.1.5. COSTO REFERENCIAL APROXIMADO Para el trayecto desde Punta Carnero hasta el sitio de relleno se ha considerado un costo de 3 dólares por metro cúbico de arena transportada, en el que se incluye, volquetas, payloaders, tractores, motoniveladoras y supervisión técnica. 153 Sector 1.- 517 x 450 x 3 = 697950 Sector 2.- 1500 x350 x 3 = 1575000 Costo total 2,272.950 6.2. ALTERNATIVA DOS, RELLENO CON MURO DE CONTENCIÓN Esta opción es similar a alternativa 1, en cuanto a las características y forma de relleno, con la adición de un muro sumergido colocado paralelo a la línea de costa y a una distancia donde el efecto de la rompiente es mínimo sobre el fondo . El propósito principal de este muro es contener el escurrimiento de la arena durante el proceso de relleno y de alguna forma posteriormente. Del análisis llevado a cabo, a los diferentes componentes de Ingeniería Básica, para determinar los procesos litorales que se están produciendo en nuestra zona de interés, se concluye que, en el sector este, desde la Capitanía hasta las rocas (frente al Hotel Barceló) la situación es más crítica. Aquí se requiere una cantidad de relleno 3 veces mayor que en el lado tranquilo. Para este sector la forma más práctica de reducir la cantidad de material de relleno sería utilizando el muro sumergido. En la figura 6.2.1 se muestra el perfil de playa del relleno con el muro sumergido. 6.2.1. CARACTERÍSTICAS DEL MURO DE CONTENCIÓN El muro de contención es de relativamente baja altura, aproximadamente 1.10 m en promedio, con una caída hacia el oeste. . 154 La longitud total del muro, para nuestro caso, es de aproximadamente 800 m prolongándose desde la coordenada 503550E, al oeste, hasta la coordenada de 504350E, al este. La orientación de muro es paralela a la línea de costa y su ubicación estaría entre los veriles 3 y 4 conforme se muestra en el plano No. 9. En otras latitudes este muro se ha hecho con rocas. La anchura en la base es de 5 a 7 m y en la corona es de 2 a 3 m. Para la construcción del muro existe disponibilidad de material de las canteras ubicadas en Ballenita, o al ingreso en Santa Elena; también podría habilitarse una cantera pequeña que se sitúa atrás de Punta Carnero El problema con el muro sumergido de rocas es su construcción bajo el agua; hay que trabajar con una barcaza especial, remolcador, grúas y buzos, lo cual complica y encarece la construcción. Una aproximación del costo de construcción de este muro estaría entre los 400 y 600 dólares por metro lineal. Pero el problema más importante radica en el tiempo que tomaría hacerlo, lo que se calcula en unos 3 o 4 meses. Para obviar estas dificultades se propone hacer un muro de hormigón como el que se muestra en la figura 7.2. El muro se construye en tierra por secciones, cada sección es una cajoneta de hormigón de aproximadamente 20 o 25 m de largo, luego se las lleva flotando al sitio indicado. Una vez en el sitio se las hunde con agua y luego se las rellena con arena del mar. 155 En cuanto a costo, este procedimiento es aproximadamente un 15 o 20 por ciento más barato que el muro de rocas, pero en relación al tiempo de ejecución, es menor. 6.2.2. CARACTERÍSTICAS DEL RELLENO El material a usarse como relleno es similar al de la primera alternativa, al igual que el ancho y la altura de la berma En cuanto a la distancia a la que se colocará el muro desde el borde del malecón, tenemos: 125 m a la altura de la calle José Alberto Estrella y 180 m frente al Hotel Barceló. A una profundidad de 3,20 m al oeste y 3,0 m al este. Hacia el final del sector este, el fondo es rocoso y no se podrá usar las cajonetas de hormigón, por tanto, habrá que construir el muro con rocas en una extensión aproximada de 150 a 180 m. El relleno termina en las rocas que afloran. 6.2.3. CALCULO DEL MATERIAL REQUERIDO El volumen de relleno requerido lo calculamos utilizando la metodología expuesta por R.G. Dean en “Principles of Beach of Coastal Proceses and Erosión” mediante la fórmula: VR = B + ∆X + 3/5 [ANX15/3 – AR X25/3] Altura de Berma B =2.59 m Ancho promedio de relleno ∆X = 45 m Distancia al borde de la playa X1 = 150 m Distancia al borde del relleno X2 = 150-45 =105 m DN = 1.0 AN = 0.20 DR = 0.5 AR = 0.15 156 VR = 6.2.4. 408 m³/m COSTO REFERENCIAL APROXIMADO Relleno Longitud de relleno 800 m Volumen requerido 408 x 800 = 326.400 m3 65.300 m3 20% por escurrimiento Volumen total requerido 391.700 m3 Valor redondeado US$ 400.000 Costo por metro cúbico US$ 3 Costo del relleno US$ 1’200.000 Muro El costo de cada segmento de muro de 25 m (construcción en tierra, botadura al mar, remolcada al sitio, hundimiento, rellenado con arena de mar) es de US$ 15,500.00. Son 675 m de muro, o sea 27 segmentos a razón de 15.500 cada uno, suman US$ 418.500.00. Enrocado lateral Longitud aproximada 180 m Costo por metro 500 Costo del enrocado US$90,000.00 El costo total del relleno, incluido el muro y enrocado es de US$ 1’708.500.00. 157 6.3. ALTERNATIVA TRES, ESCOLLERAS Otra de las alternativas preliminares analizadas para la protección costera, y por ende de la recuperación de playa en el área comprendida entre el sector de Las Palmeras y Las Rocas (Punta San Lorenzo) del cantón Salinas, consiste en la factibilidad técnica de construir dos (2) escolleras costa afuera. Esta alternativa es el resultado del análisis de la climatología del oleaje existente en la zona de estudio, batimetría, corrientes, geología marina, perfiles de playa, área de bañistas, entre otros parámetros. 6.3.1. ESTRUCTURAS DE PROTECCIÓN COSTERA Las escolleras o rompeolas costa afuera son estructuras diseñadas y construidas para proteger de la acción del oleaje una área específica de la línea de playa o zona costera. En este caso específico su diseño, responde al proyecto de protección de playa en el sector antes citado, reduciendo la energía del tren de olas y además como trampa de sedimentos asociados al proceso de transporte litoral. La estructura de cada escollera disipará o reflejará la energía del oleaje incidente, transmitiendo un porcentaje de la misma por efectos de difracción hacia el lado protegido, logrando de esta manera la disminución gradual de la salida y transporte de sedimentos hacia otros sectores alejados de la zona de la playa de interés. La arena transportada desde sectores aledaños a través de los patrones predominantes de las corrientes o transporte litoral experimentará la tendencia a irse depositando paulatinamente a 158 sotavento de la estructura, dando origen a la formación de una cúspide desde la línea de costa. Cuando la longitud de la escollera (L) es lo suficientemente mayor (L/S < 0.5) en relación a la distancia entre esta estructura y la línea de costa (S), se forma un tombolo, que en definitiva es una acreción de la zona de playa desde la línea de costa hacia la escollera. 6.3.2. CARACTERÍSTICAS DE LAS ESCOLLERAS A partir de las mediciones de campo y estudios preliminares realizados durante febrero y marzo del 2004 en el área de estudio, se determinó que en la zona adyacente al sector de Las Palmeras existe acreción, con una franja de playa suficientemente extensa para fines de recreación. embargo, el sector de mayor erosión está Sin situado aproximadamente desde el edificio del la Capitanía del Puerto hacia el este en dirección al Hotel Barceló. Desde el punto de vista de erosión de playas, este sector es considerado crítico ya que durante las fases de pleamar, que ocurren 2 veces por día, la zona útil de playa para fines de recreación prácticamente desaparece, y el agua de mar impulsada por el oleaje llega hasta las bases del muro del malecón, erosionando sus cimientos. Con estos antecedentes, las 2 escolleras propuestas tendrán una longitud de 200 m cada una, en dirección predominantemente paralela a la línea de playa, La separación entre ellas (“gap”) será de 80 m lo que dará origen a líneas de difracción del oren de 0.8 a 0.85 en la línea del eje central de la 159 separación, con mayor atenuación de energía de oleaje a medida que se aproximan hacia el baricentro de las escolleras, lo que significa una disminución de la altura de la ola en la zona protegida. Estarán construidas con rocas provenientes de canteras ubicadas en la zona de influencia del proyecto. Si bien en esta etapa se proponen 2 escolleras, pudiera en el futuro considerarse la factibilidad de una tercera escollera para proteger el sector adyacente a Las Palmeras, en caso de ser necesario. La escollera costa afuera No. 1 propuesta estará ubicada en forma paralela a la línea de costa, a 100 m medidos desde la línea de playa hacia mar adentro, en el veril de 2 m en el sector comprendido entre las calles Arnoldo López y 25-30 m más hacia el este de la calle Guayas y Quil, es decir entre las coordenadas UTM 9’756.675 mN, manteniendo un azimut de 90º, entre los meridianos 503.750 mE a 503.950mE (Ver plano de Implantación General). 6.3.3. CRITERIOS DE DISEÑO El cálculo de la estabilidad y dimensionamiento del enrocado de las escolleras ha tomado como base el método establecido por el Cuerpo de Ingenieros del Ejército de los Estados Unidos² (USACE), para lo cual se desarrolló una hoja electrónica que permite la simulación de los resultados variando diferentes parámetros de diseño (Ver anexo 1). Los parámetros considerados son: 160 Altura de la ola (25 años) = 2.5 m Peso de Roca W (Coraza) = 2.47 Ton Diámetro, D50 =1m Rango de peso de capa intermedia = 165 a 247 Kg. D50 = 0.62 m Rango de peso del núcleo = 0.4 a 12.4 Kg. D50=0.06-0.17m Pendiente del talud = 1:2 lado expuesto, 1:1.5 lado protegido Cota de coronamiento = 5.3 m Veril de ubicación = 2.3 m Orientación = Paralelos a la Costa en lo posible Volumen unitario de escollera Volumen total por escollera = 65.19 m³ / m = 65.19 m³ / m X 200 m = 13.038 m³ Volumen de camino de acceso Las escolleras permitirán = 58.30 m³ / m X 100 m = 5.830 m³ un sobrepaso moderado (“overtopoing”) en condiciones extremas de pleamares. Asi la energía del oleaje será disipada por el impacto con la estructura. El diseño lo ha considerado de esta manera ya que las olas extremas de mayor altura se presentan con baja frecuencia dentro de los periodos de tiempo considerados, y está en función de minimizar los costos del proyecto. ² Referencia: 6.3.4. Shore Protection Manual, USACE, 1984 COSTO APROXIMADO DE EJECUCIÓN DE OBRA Considerando los volúmenes del material del enrocado que será utilizado para la construcción de las escolleras, su costo aproximado ha sido estimado incluyendo un camino de acceso provisional de 3 m de ancho, cota de coronamiento de 5.3 m y pendientes de talud de 1:1.5 a cada lado. Estos accesos (2) conectarán el acceso por tierra con las escolleras, por lo que, se propone que sean de tipo temporal, no permanentes. La opción constructiva de utilizar barcazas para la colocación del enrocado si bien es factible técnicamente, en general suele resultar más costosa, y toma más tiempo de ejecución de obra 161 por el grado de dificultad de establecer con precisión los elementos en sitio, muchas veces apoyadas por buzos, y a merced de las condiciones climatológicas existentes. Partiendo del hecho de que el presente estudio y diseños son de carácter preliminar, como primera aproximación se ha estimado los costos que demandarían la ejecución de la obra de la siguiente manera: Costo de construcción de escolleras: 13.038 m³ x $35 / m³ x 2 = $ 912.660 Costo de construcción de accesos: 5.830 m³ x $35 / m³ x 2 = $ 408.100 Costo total aproximado = $ 1’320.760 Es conveniente dejar constancia que la recuperación de la playa por este método es relativamente lento, por lo que se debe considerar la factibilidad de combinar esta alternativa con el relleno artificial de arena en la zona de playa a los procesos erosivos determinados en el presente estudio. 162 7. SELECCIÓN DE LA ALTERNATIVA MAS VIABLE 7.1. ASPECTOS TECNICOS Desde el punto de vista puramente técnico, tomando en consideración los aspectos: oceanográficos, el tipo de obra, el tipo de sedimento nativo, disponibilidad del material de relleno, mantenimiento a futuro, la continuidad de la playa, el paisaje y los costos de construcción, la alternativa más viable es la segunda, el relleno con muro sumergido. En cuanto a la seguridad de los bañistas no hay problema por cuanto la profundidad del muro está a más de 2.0 m en marea baja y más de 4.0 en las mareas altas. Para la seguridad de las embarcaciones que circulan por la zona habrá que colocar las boyas de señalización a la altura del muro. Esta alternativa tiene las siguientes ventajas sobre las otras: • Menor costo; • No afecta el entorno paisajístico; • Factible de construcción sin mucho problema; • El muro sumergido es quizá la única forma de retener algo el escurrimiento del sedimento en el sector donde se produce una elevada concentración de energía; y, La primera alternativa tiene dos desventajas importantes; la primera se relaciona con su costo, que es algo mayor con respecto a las otras dos alternativas. El segundo inconveniente es que la playa ubicada en el sector de alta energía no tiene mayor protección al escurrimiento del sedimento hacia el mar. 163 La tercera alternativa es la menos factible de todas, principalmente desde el punto de vista constructivo, paisajístico, de posible afectación a las playas vecinas y algo con la seguridad; sin embargo, tiene la ventaja de solucionar el problema erosivo, del sector a cubrirse con las escolleras, a largo plazo. 7.2. DETALLES DEL RELLENO ALTERNATIVA SELECCIONADA. 7.2.1. DE LA FACTOR DE SOBRE RELLENO (Overfill factor) Se han hecho varios intentos de cálculo para encontrar el factor de sobre relleno, es decir la cantidad adicional de material que se debe añadir al relleno original, para compensar el material que es llevado fuera de la zona de relleno por las corrientes originadas por el oleaje, en el momento que va aportando el material. Los cálculos se hicieron utilizando la metodología desarrollada por James (1975) y que está presentado en el Shore Protection Manual Vol. II , Cap. 5. Debido a la gran variabilidad de la granulometría del sedimento nativo del sector, tanto a lo largo de los 900 m de playa, como de una temporada a otra, la aplicación de las fórmulas dan resultados muy variables. Conforme se muestra en la figura a continuación, para valores superiores a 1 de σØb/σØn un ligero cambio en el valor (MØb – MØn)/σØn de 1 a –1 afecta mucho al resultado final cuyo valor puede variar de 1 a 10. Condiciones que se dan para nuestro caso. El subíndice b se refiere al material de relleno y el subíndice n, se refiere al material nativo σØb = (Ø84 – Ø16) / 2 y MØ = (Ø84 + Ø16) / 2 164 De acuerdo a las características de los sedimentos nativo y de aportación, del sector oeste, los factores de sobrerelleno calculados caen en el cuadrante 2 lado derecho, o sea que tiende a ser estable. Para el sector este el factor de sobrerelleno cae en la parte superior del cuadrante 2; o sea, que es parcialmente inestable. Ver figura 5.3 del Shore Protection Manual. 7.2.2. FACTOR DE RELLENO PARA MANTENIMIENTO DE LA PLAYA (Renourishment factor). Los cálculos realizados siguiendo el mismo procedimiento que en el caso anterior nos arroja resultados similares. Para valores altos de (MØb – MØn)/σØn y de σØb/σØn, una pequeña variación es su valor, nos arroja diferencias significativas de Rj. De acuerdo a las condiciones imperantes en nuestra zona de estudio, el valor de Rj puede variar desde un valor igual a 1 para el lado este, lo cual indica alguna inestabilidad hasta valores de 1/10 o menos en el sector oeste, lo cual indica que hay estabilidad. Rj. es la razón de la tasa de erosión de la playa rellenada o la tasa de erosión actual (sin relleno) y se lo conoce como factor de relleno (renourishment factor). En consideración a que la cantidad de relleno requerido está en el orden de los 400.000 m, la cantidad de aportación anual, para un Rj = 1/5 sería de 70.000 m3. Este valor es muy aproximado y podría variar significativamente. 165 7.2.3. DETALLES DEL PERFIL DE PLAYA Y CORTES SECCIONALES. A continuación se muestra las figuras de los cortes seccionales cada 100 m de relleno con el muro de contención sumergido y de un segmento del muro sumergido construido con hormigón reforzado. 166