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PROYNET PERÚ SAC
MEMORIA TÉCNICA DEL SISTEMA DE
PUESTA A TIERRA
PROYNET - GND
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: Electrodo Magneto Activo
Proynet Modelo GND 105E
ENERO - 2014
PROYNET PERU SAC
MEMORIA TÉCNICA DE LA TECNOLOGÍA DEL ELECTRODO MAGNETOACTIVO
1. INTRODUCCIÓN
Los electrodos magneto activos corresponden teóricamente a lo que en la norma americana se
denomina CONCRETE ENCASED ELECTRODE (electrodos encapsulado en concreto o CEE) y que son
especificados para su uso por IEEE80, NEC 250 y Std. 142 libro verde.
En los siguientes párrafos de este documento se describe el principio de funcionamiento de este
tipo de electrodo, sus fundamentos técnicos - teóricos y su uso en los diversos ámbitos de
aplicaciones que necesitan un sistema de puesta a tierra de buena calidad para entregar
protección efectiva.
2. CONCEPTOS
Los electrodos Magneto activos GND utilizan las estructuras aledañas a su instalación para
proporcionar un sistema de puesta a tierra eficiente que cumple con:





Baja resistencia de puesta a tierra.
Gran conductividad tanto eléctrica como térmica.
Unidireccionalidad hacia el planeta tierra.
Mayor durabilidad por su composición de 100 % cobre.
Excelente cobertura de contacto con cualquier tipo de terreno.
De esta manera la resistencia presentada por el sistema estará determinada por las masas y
estructuras que se encuentren construidas en el terreno. El electrodo proporcionara un punto que
permitirá drenar a terreno las cargas de todos los sistemas eléctricos que se conecten a él sin
producir dispersión hacia las estructuras ya que es un sistema unidireccional. Adicionalmente la
unidireccionalidad no permite realimentación de gradientes expuestos en el terreno por efecto de
sistemas eléctricos ajenos al sistema que se proteja.
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3. MODELACIÓN DE ELECTRODOS DE CONCRETO REFORZADO
Para la formulación matemática del electrodo de concreto reforzado, se parte del hecho que se
requiere que la puesta a tierra debe ser pequeña comparada con la impedancia del circuito que se
quiera proteger, a la frecuencia de operación de éste.
El desarrollo matemático para este capítulo toma en cuenta el efecto de las altas frecuencias que
pueden ocurrir a la hora de una falla o en el momento del impacto de un rayo en la línea de
transmisión. Como punto de partida se introducirán los conceptos básicos de electromagnetismo
para comprender las bases de la formulación.
3.1 Ley de gauss y determinación del potencial
La intensidad de campo eléctrico se define como la fuerza por unidad de carga que experimenta
una carga de prueba estacionaria muy pequeña al colocarse en una región donde existe un campo
eléctrico.
3.2-1
La ecuación 3.2-1 indica que la intensidad de campo eléctrico E es proporcional a la fuerza F y
tiene su misma dirección. Si F se mide en Newtons (N) y la carga q en Coulombs (c), E tiene
unidades de Newtons por Coulomb, lo cual equivale a Volts por metro (V/m).
Uno de los postulados fundamentales de la electrostática en el espacio libre especifica la
divergencia de E.
3.2-2
Donde v es la densidad volumétrica de carga libre (C/m3) y es la permitividad del espacio
libre.
3.2-3
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La ecuación 3.2-2 implica que un campo eléctrico estático no es solenoidal a menos que v = 0. La
ley de Gauss se obtiene directamente de este postulado, y establece que el flujo de salida total
del campo E a través de cualquier superficie cerrada en el espacio libre es igual a la carga total
encerrada en la superficie, dividida por . Esta superficie puede ser cualquier superficie cerrada
hipotética, la cual por conveniencia puede ser matemática y no precisamente una superficie física.
3.2-4
Esta ley es útil para determinar el campo E de distribuciones de carga con ciertas condiciones de
simetría, y con esto se determinan valores de voltajes y capacitancias de ciertas configuraciones.
Una primera aproximación a la determinación de la resistencia de un electrodo de concreto
reforzado es determinar el voltaje que ejerce una carga puntual positiva Q en el centro de mía
capa conductora esférica con radio interior Ri y radio exterior R0, en una distancia exterior
utilizando la ley de Gauss. Esto pues la resistencia de puesta a tierra del electrodo de concreto
reforzado será modelado como tui cilindro, y dentro del cilindro se puede utilizar una superficie
gaussiana cilíndrica.
Para determinar el voltaje que ejerce esta carga. se parte de que la diferencia de potencial
(voltaje electrostático) entre dos puntos P2 y P1 se calcula mediante la ecuación 3.2-5.
3.2-5
La geometría del problema se muestra en la siguiente figura. Esta ley es útil para determinar el
campo E de distribuciones de carga con ciertas condiciones de simetría, y con esto se determinan
valores de voltajes y capacitancias de ciertas configuraciones.
Fig. 3.2.1 Geometría para determinar la variación de
potencial de una carga puntual en el centro de una
capa conductora.
Capa Conductora
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Como se tiene una superficie esférica, lo más sencillo es utilizar la ley de Gauss para determinar
E y luego hallar V por integración.
3.2-6
Igualando la ecuación 3.2-6 con la ecuación 3.2-4 se puede determinar la 3.2-7.
3.2-7
El potencial en la región externa a la capa conductora se determina mediante la ecuación 3.2-5, la
cual define una integral indefinida.
3.2-8
Donde K es la constante debido a la integral indefinida y su valor se muestra en la ecuación 3.2-9
3.2-9
Por tanto:
3.2-10
La ecuación 3.2-10 nos indica que el voltaje generado por una carga puntual en el exterior de una
capa conductora esférica requiere del aporte de cada una de las regiones de la capa. Esto será de
suma importancia a la liora de definir la resistencia -del electrodo de concreto reforzado.
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3.2 Formulas básicas para la determinación de la resistencia de un electrodo de puesta a tierra
de concreto reforzado
La más básica conceptualización de un electrodo de puesta a tierra es el de la varilla de longitud L
y radio r. Esta unidad básica fácilmente se adecúa a varios requisitos, ya sea para resistencias
menores o bien superar condiciones hostiles de ti erra.
Esta ecuación parte del supuesto que una varilla que se extiende a lo largo del eje x entre x = L /2
y x = -L/2, y en la cual una corriente I0 entra en su punto medio. La corriente en el conductor en
un punto u en la varilla es I(u).
Para hallar el voltaje en un punto arbitrario alrededor de esta varilla se necesita de la ley de Ohm
y hallar la distancia entre el punto u y éste, pues la resistencia es dependiente del área de la
sección. Para hallar esta distancia se utiliza el teorema de Pitágoras como se muestra en la
siguiente figura 3.2.2.
Fig. 3.2.2 Determinación de la distancia entre un punto arbitrario alrededor de la varilla y el punto u
Haciendo la distancia “y” cada vez más pequeña, el potencial en un punto x,y en los alrededores
de la varilla es:
3.2-11
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El voltaje debido a las corrientes de fuga a lo largo del conductor entero se muestra en la
ecuación 3.2-12
3.2-12
Si las corrientes de fuga se consideran constantes entonces:
3.2-13
Por lo que resolver la ecuación 3.2-12 da:
3.2-14
Donde:
3.2-15
Cuando la longitud de la varilla es mucho más grande que el diámetro, el voltaje en el punto
medio y en los extremos son:
3.2-16
3.2-17
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Cuando el voltaje promedio obtenido al integrar la ecuación 3. 2-14 desde x = 0 hasta x = L/2 es
dividido por 2I(0), se obtiene la expresión para una varilla en un medie infinito extendido en todas
las direcciones.
3.2-18
Asumiendo al suelo perpendicular al eje del punto medio, el suelo, la varilla y la corriente I(0) de
uno de los lados del suelo pueden quitarse sin perturbar la corriente o el voltaje en el otro lado.
Por tanto se obtiene ahora un potencial en un conductor de distancia L/2, por lo que voltaje sigue
siendo el mismo pero con una corriente del doble, por lo que el valor de la puesta a tierra de un
electrodo de varilla es de la forma:
3.2-19
Finalmente, cunado L >> r se puede simplificar en la ecuación 3.2-10
Recordando la ecuación 3.2-10, para un arreglo de un electrodo de concreto reforzado se debe
tomar en cuenta el efecto de las capas conductivas que lo rodean, por lo que la resistencia se
calcula con la ecuación 3.2-20.
3.2-20
Donde:




es la resistividad del concreto en - cm.
 es la resistividad de la tierra en - cm.
r0 el radio de la varilla en cm.
r1 el radio del concreto en cm.
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Fig. 3.2.3 Esquema del electrodo de concreto reforzado
La ecuación 3.2-20, puede simplificarse como sigue:
3.2-21
Utilizando las propiedades de logaritmo se simplifica:
3.2-22
3.3 Modelación de un cimiento con varias varillas de acero como un electrodo de puesta
a tierra basándose en los conocimientos de la teoría electromagnética.
Dado que un cimiento de concreto, no es exactamente una varilla embebida y enterrada, sino un
conjunto de ellas, hay que disponer de una serie de consideraciones para poder calcular de forma
aproximada la resistencia de aterramiento de los electrodos de varillas empotradas en el mismo
(cimiento equivalente).
Estas son:

Considerar sólo una barra vertical efectivamente unida al sistema de puesta a tierra y las
barras restantes unidas por amarras de alambre a la primera.
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
Considerar el plato del cimiento como una extensión lineal del pedestal, teniendo en
cuenta, entonces, como el largo del electrodo, igual a la profundidad total enterrada del
cimiento.

Considerar la resistividad del terreno uniforme desde la parte superior hasta el plato
debiendo usarse la resistividad a 2/3 partes de la profundidad.
Las resistencias a tierra de este cimiento equivalente, según varias resistividades del terreno y la
buena correspondencia de las resistencias de los cimientos medidos fueron obtenidas en las
pruebas que se muestran en las gráficas de la de Figura 3.2. 4 cuyo resultado se obtiene de
conjugar la resistividad del terreno con la profundidad del cimiento.
Fig. 3.3.4 Curva para
resistencia de un cimiento
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Con estas curvas se obtiene la resistencia de un cimiento, es decir, de un electrodo a tierra, para
poder calcular el efecto de múltiples electrodos, tenemos las gráficas de la siguiente figura a partir
de éstas y la fórmula siguiente:
3.2-23
Donde:



Rn: Resistencia de n electrodos.
R: Resistencia de un electrodo
M: Multiplicador para múltiples electrodos.
Fig. 3.2.5 Multiplicador para múltiples electrodos en cuadrados, huecos o rectángulos amplios
Tomando el coeficiente M de múltiples electrodos de las curvas de la figura 3.2.5 anterior a partir
del número de cimientos en juego, y usando los valores de resistencia a tierra de un cimiento,
obtenidos de las curvas de a figura 3.2.4 y aplicando la ecuación 3.2-23 anterior, se obtiene el
valor de resistencia a tierra de un conjunto de ellos, lo que nos puede guiar en los resultados a
obtener en la fase de proyecto de una instalación.
Para fines prácticos se puede considerar que cuando el número total de electrodos (cimientos)
que se denomina N, es mayor que 10, entonces M = 2/N, o sea, con el No de cimientos y la
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resistencia de uno de ellos se puede calcular el valor de la resistencia a tierra del conjunto por
esta vía como alternativa.
Para determinar la resistencia de puesta a tierra de un electrodo de concreto reforzado,
basándose en el modelo desarrollado en función de la teoría electromagnética, la ecuación final
es la presentada en la ecuación 3.2-24
3.2-24
Donde:







Rn = Resistencia equivalente del electrodo de concreto reforzado en 
N = número de varillas en el pilote (adimensional)
L = largo de la varilla en metros
es la resistividad del concreto en - cm.
 es la resistividad de la tierra en - cm.
r0 el radio de la varilla en metros.
r1 el radio del concreto en metros.
La formulación para múltiples electrodos descrita en 3.3-23 es válida si, solo si, la distancia entre
estructuras D >> r1 . En caso contrario las resistencias individuales deben ser sumadas en paralelo
para obtener la resistencia total del arreglo.
3.4 Modelado de una cimentación con varias varillas de acero como un electrodo de puesta a
tierra basándose en el volumen de acero que posea la estructura
Otra forma de modelar el electrodo de concreto reforzado es basándose en el hecho que se
conoce la cantidad de acero que se utiliza para elaborar los refuerzos de los pilotes. Con eso se
puede modelar todo el armazón de acero como una varilla equivalente y así utilizar simplemente
la ecuación 3.2-21.
Para ello se ocupa saber el tipo de varilla y el largo total de las varillas utilizadas para así
determinar el volumen total de acero.
El tipo de varilla se especifica según la relación que haya entre éste y un octavo de pulgada, por
ejemplo, una varilla número 3/8 significa que su diámetro es de tres octavos de pulgada, y una
varilla numero 8 significa que su diámetro es de una pulgada, o bien ocho octavos de pulgada.
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El radio del concreto para este modelo será, de igual manera que en el modelo basado en la
teoría electromagnética, el que se determine del plano constructivo y el radio de acero dependerá
de la profundidad del pilote.
Recordando la ecuación del volumen de un cilindro de base circular, mostrada en la ecuación
3.2-25 se despeja el radio de una varilla de acero equivalente al total de acero utilizando La
ecuación 3.2-26.
3.2-25
3.2-26
La ecuación final de éste modelo se muestra en la ecuación 3.2-27
3.2-27
El volumen que se introduce en ésta ecuación es la suma de los volúmenes de los diferentes tipos
de varillas que se utilicen en el pilote.
4. EJEMPLO CÁLCULO TEÓRICO PARA UN SISTEMA DE PUESTA A TIERRA DE UNA TORRE DE
ALTA TENSIÓN
Para este efecto utilizaremos la formula teórica de cálculo volumétrico indicada en 3.2-27.
Así se considerarán los siguientes esquemas de conexión de electrodos para diferentes
resistividades de terreno.
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4.1 Configuración con 1 electrodo. (Resistividades hasta 12 Kohm )
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4.2 Configuración con 3 electrodos (Resistividades mayores a 12 Kohm)
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4.3 Cálculo teórico
Para el cálculo teórico es necesario realizar los siguientes supuestos en la utilización del algoritmo
volumétrico y algunas reglas de construcción:
a) La conectividad de los electrodos debe ser realizada sobre las fundaciones de apoyo de la
torres, esto es, deben ser conectados a la ‘enfierradura’ de los poyos que entregarán una buena
masa.
b) El cálculo supone disponer de 2 m3 como volumen de cada una de las masas y presupone en su
interior una estructura de fierro de construcción que sumado supone un radio de 10 cm. Esto
entonces presupone que las fundaciones se encuentran enterradas 1 m en el terreno.
c) Se consideran fundación de 2x2x1 m aprox. para el soporte de las torres.
d) Se considera en el algoritmo un valor de Rho para el concreto de 800 Ohm-m.
Así las tablas de cálculo obtenidas ocupando la fórmula 3.2-27 son las siguientes:
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5. SELECCIÓN DEL ELECTRODO PARA DISTINTAS APLICACIONES
Obtenido el cálculo teórico de resistencia que presentará el electrodo se debe dimensionar el
electrodo magneto activo para el nivel de corriente en régimen permanente y de falla que deba
soportar. Para esto existen formatos de cálculo ampliamente detallados y entregamos acá
algunos ejemplos:
a) Transformadores:
La corriente de cortocircuito una vez calculada se emplea para dimensionar las protecciones de
sobre corriente.
Existen varias técnicas para calcular estas corrientes, algunas más precisas y más complejas que
otras (no descritas aquí) aunque por lo que general su elección dependerá de la cantidad de datos
que se disponga del sistema eléctrico a proteger.
Es una práctica común el empleo de corrientes de cortocircuito trifásico franco (metálico) como
una de las peores condiciones para el cálculo de las corrientes que debe soportar un sistema de
puesta a tierra. Para el caso de los transformadores normalmente se supone que el primario está
conectado a una barra infinita de alimentación ya que si se considera de esta forma la potencia
suministrada al primario entonces las corrientes de falla difieren poco al considerar la potencia
real suministrada por la fuente.
Como ejemplo citando el tutorial del ingeniero Dennis McKeown (GE Senior System Application
Engineer) considerando un transformador de 1000 KVA, 13.8/0.48Y/0.277 KV, Z=5.75% los
cálculos indican los siguientes valores para las situaciones indicadas:
Fuente (KVA)
Infinita
500
250
Isc (KA)
20.9
19.4
18.8
Por tanto para el cálculo de las corrientes de falla para un SPAT es seguro el emplear esta técnica
de cálculo ya que los valores resultantes aparecen levemente sobredimensionados con relación a
su valor real.
Para tal efecto, entonces es correcto considerar lo siguiente en el cálculo de Icc:
(1)
Donde:
: Corriente a Plena Carga
: Potencia del Transformador
: Tensión Fase monofásica
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(2)
Donde:
: Corriente de Corto circuito
: Impedancia del Transformador
Además los electrodos magnetoactivos se fabrican en valores de acuerdo a un estándar
predefinido por fábrica. Por ejemplo si se determinó una corriente de falla cuyo valor resultó ser
17 KA necesariamente ha de emplearse un electrodo capaz de soportar 20 KA pues el anterior de
la serie soporta 10 KA dependiendo del modelo. En ocasiones resulta conveniente el empleo de
un arreglo de electrodos con objeto de evitar esquemas radiales.
Aquellos casos de bancos de transformadores requieren experiencia del diseñador de la solución,
probabilidad de fallas simultáneas, esquema de protección elegido, etc.
La tabla mostrada a continuación da cuenta de los productos actualmente comercializados GND,
la cual puede variar en el futuro de acuerdo al estado del arte en la producción de los dispositivos.
Así para el caso de una SE de 500KVA 400 VAC secundario se dimensiona lo siguiente:
Este cálculo teórico es un valor sobredimensionado por que presupone una fuente de
alimentación de la SE de potencias infinita por lo que el electrodo que cumple holgadamente para
estas prestaciones resulta ser un GND200.
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b) Tableros Generales de alimentación y tierra de computación
Para estos dispositivos bastará realizar el cálculo directamente desde la potencia que soporta el
mismo como condición extrema. Para el caso de 500 KVA y distribución de 380 VAC se obtiene
que Imax=1.316 Amp. y para 220 VAC se tiene una Icc=2.273 Amp. si es que la potencia es
completamente efectiva (parte real).
Una buena aproximación de la Icc para un tablero estará dada por las características de las
protecciones instaladas en el mismo. Sin embargo, en general suelen ser valores de 1/3 de los Icc
que se generan en la fuente que alimentan los tableros, similar a los criterios de
dimensionamiento para generadores. Para el caso de las tierras de computación aplicamos los
mismos criterios. Por lo tanto aplica el electrodo GND100.
c) Sistemas de puesta a tierra mixtas
Para este caso se observó en la planimetría que estos sistemas de puesta a tierra deben
proporcionar una tierra de media tensión y otra de baja tensión sobre una barra común.
Considerando las dimensiones anteriormente señaladas se deben considerar Icc que serán la
sumatoria a soportar por cada una de las mallas por lo que suponemos una Icc = 28.491 Amp. por
lo que en este caso aplica el GND400.
d) Generadores
El caso del generador difiere de los transformadores dado que no se debe presuponer que éste es
movido por una fuente infinita de energía y principalmente debido a que la reactancia
subtransiente X”d es bastante mayor que la impedancia en %1 de un transformador de igual
potencia aparente nominal. También resulta útil conocer la relación X/R.
Para estos casos entonces:
(1)
(2)
Para un generador de 1000 KVA, con X´´d con valor del 16% se obtiene como valor para la
corriente de falla 7.5 KA la cual es bastante menor que la obtenida para el transformador.
No obstante lo anterior en los sistemas de alimentación múltiple y con presencia de motores se
requerirá un análisis más detallado atendiendo a la topología de la red y al punto en el cual se
produce la falla.
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A continuación se incluye una tabla útil para cálculos.
X" d
( A ) GENERATORS
1.- Turbo generators ( distributed pole )
2 pole 625 - 9375 KVA
2 pole 12,500 KVA - up
4 pole 12,500 KVA - up
2.- Salient pole generators ( without amorttissuer )
12 poles or less
14 poles or more
3.- Salient pole generators ( with amorttissuer )
12 poles or less
14 poles or more
( B ) SYNCHRONOUS CONDENSERS
( C ) SYNCHRONOUS CONVERTERS
600 V dc
250 V dc
( D ) SYNCHRONOUS motors
2 - 6 pole
8 - 14 pole
Range
Mean
6 - 13
8 - 12
10 - 17
9
10
14
15 - 36
25 - 45
25
35
10 - 25
18 - 40
9 - 36
18
24
24
17 - 22
28 - 38
20
33
7 - 23
11 - 29
15
20
En particular como ejemplo si se tiene un grupo de 900 KVA sin indicar mayores detalles, hemos
de suponer la peor condición y que corresponde a un X´´d en torno al 6%.
Nota: Si estos valores son conocidos es posible ajustar correctamente la selección del electrodo.
Así entonces:
Como consecuencia no es suficiente seleccionar un electrodo del tipo GND200 por que el valor de
Icc se encuentra por sobre el valor máximo que soporta esta denominación.
Así resulta completamente adecuado el uso del electrodo magneto activo GND400.
e) Protección catódica
Para estructuras de superficie que contienen concentrado de Fe, en el entorno del manto y en la
estructura de apoyo, se concentran corrientes parasitas producto del traspaso de iones por
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diferencia de potencial, sumados a las corrientes que circulan en el entorno de las estructuras y
de las maquinarias, se calculan de acuerdo a la siguiente fórmula:
I = 3 mA x 0.09 x m3 (volumen de estructura)
La fórmula descrita se desarrolla a partir de:
a) Se presupone que se producirán corrientes parásitas debido a la circulación de corrientes
en el entorno cercano a la estructura, por ejemplo una línea de BT, MT, AT o EAT por
inducción (fenómeno magnético).
A la corriente así generada hay que agregar las corrientes generadas por ddp (fenómeno
eléctrico). Ambas constituyen lo que podemos llamar corrientes parásitas.
b) Con la fórmula anterior podemos determinar ya sea la corriente para un volumen dado o
el volumen de la estructura si se conoce la corriente.
c) La fórmula debe ser válida para estructuras en las cuales el espesor de ésta es mucho
menor que el volumen debido a la tendencia de las cargas de alojarse en la superficie de
los cuerpos (Gauss).
En una estructura como una torre, construida como un mecano, la máxima corriente parásita
debe ser bastante menor que la calculada para el caso que dicha estructura forme “un solo
cuerpo sólido”. Por lo tanto la fórmula da una aproximación por exceso de los valores reales de
corrientes parásitas que se pudiesen medir, aunque igualmente puede usarse como un
“estimador”.
Por otra parte y según la norma NSEG 20.78 se debe tomar la siguiente precaución:
Asumiendo la teoría anterior es posible dimensionar a partir del volumen de la estructura a
proteger la capacidad del electrodo a ser utilizado. Se muestra un cuadro con los niveles
calculados:
I max. drenada ( A )
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V ( m3 )
45
166.666,67
55
85
55
100
314.814,81
370.370,37
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Ahora para la selección de que electrodo se debe considerar, se debe efectuar un cálculo simple
de volumen estructural que se desea proteger.
Es muy importante en este punto hacer notar que la protección catódica tiene que ver con las
características propias de los materiales que se utilizan para proteger las estructuras. Como
generalmente las estructuras son de acero, Fe u otros materiales especiales es importante
considerar que el ánodo de sacrificio debe tener características conductivas muy superiores al
material que se quiere proteger. Se muestra una tabla con dichas características:
La tabla anterior nos indica que el Cobre es un muy buen material para realizar protección a
estructuras.
Considerando lo anterior es muy importante entonces que los electrodos a ser seleccionados
estén construidos en 100 %cobre tanto su estructura como conexiones y soldaduras.
6. FORMATOS DE APLICACIONES
En las siguientes líneas se entregan los formatos de conectividad del electrodo magneto activo
GND para los distintos tipos de aplicaciones en los cuales pueden ser utilizados.
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La siguiente figura explicita el concepto de conectividad que se debe aplicar para las diversas
soluciones de sistemas de puesta a tierra:
Aplicaciones
TS – TP - TC
Masas
Estructuras
Funciones :
• Concentrar cargas
• Drenar a terreno
• Disipar por calor
• Unidireccional
a) Protección a tableros convencionales
Tablero general
Desde la
alimentación
Hacia las
cargas
Masas y
estructuras
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b) Protección a centros de cómputo
Tablero computación
R
S
Alimentación
eléctrica
T
N
TS
TP
El formato indicado genera:
1.- Independencias de las tierras Ts y Tp
2.- Neutralización sobre el electrodo evitando la realimentación a Ts por desbalances de la red
3.- Bajos niveles de voltaje Ts- Neutro dando una plataforma estable para las señales digitales
4.- Tp entrega un bajo nivel resistivo evitando la acumulación de cargas en la estructura física del
nodo
5.- Es aplicable a todas los sistemas SEEG ( sensitive electrical equipment grounding ) como
instrumentación, control automático, telecomunicaciones, etc.
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c) Protección a transformadores
d) Tierra a pararrayos
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e) Soluciones Mixtas
Se denominan aquellas soluciones en que se utilizan sistemas tradicionales de puesta a tierra
con electrodos magneto activos para potenciar la protección de alguna aplicación en particular.
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f)
Usos de CEE en norma americana
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