Download anexo iii.- memoria de calculo

PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION
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CENTRO DE DIA PARA PERSONAS MAYORES
Avenida El Castellet, s/n. TURIS
AYUNTAMIENTO DE TURIS
ANEXO III.- MEMORIA DE CALCULO
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A.- CUMPLIMIENTO CTE DB-SE Seguridad Estructural
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Prescripciones aplicables conjuntamente con DB-SE
El DB-SE constituye la base para los Documentos Básicos siguientes y se
utilizará conjuntamente con ellos:
apartado
Procede
DB-SE
3.1.1
Seguridad estructural:
DB-SE-AE
DB-SE-C
3.1.2.
3.1.3.
Acciones en la edificación
Cimentaciones
DB-SE-A
DB-SE-F
DB-SE-M
3.1.7.
3.1.8.
3.1.9.
Estructuras de acero
Estructuras de fábrica
Estructuras de madera
No
proced
e
Deberán tenerse en cuenta, además, las especificaciones de la normativa
siguiente:
apartado
NCSE
3.1.4.
EHE 08
3.1.5.
Procede
No
proced
e
Norma de construcción
sismorresistente
Instrucción de hormigón estructural
REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la
Edificación. (BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006)
Artículo 10. Exigencias básicas de seguridad estructural (SE).
1.
El objetivo del requisito básico «Seguridad estructural» consiste en asegurar que el
edificio tiene un comportamiento estructural adecuado frente a las acciones e
influencias previsibles a las que pueda estar sometido durante su construcción y uso
previsto.
2.
Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, fabricarán, construirán y
mantendrán de forma que cumplan con una fiabilidad adecuada las exigencias
básicas que se establecen en los apartados siguientes.
3.
Los Documentos Básicos «DB SE Seguridad Estructural», «DB-SE-AE Acciones en la
edificación», «DBSE-C Cimientos», «DB-SE-A Acero», «DB-SE-F Fábrica» y «DB-SE-M
Madera», especifican parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento
asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos
de calidad propios del requisito básico de seguridad estructural.
4.
Las estructuras de hormigón están reguladas por la Instrucción de Hormigón Estructural
vigente.
10.1 Exigencia básica SE 1: Resistencia y estabilidad: la resistencia y la estabilidad serán las
adecuadas para que no se generen riesgos indebidos, de forma que se mantenga la
resistencia y la estabilidad frente a las acciones e influencias previsibles durante las fases de
construcción y usos previstos de los edificios, y que un evento extraordinario no produzca
consecuencias desproporcionadas respecto a la causa original y se facilite el
mantenimiento previsto.
10.2 Exigencia básica SE 2: Aptitud al servicio: la aptitud al servicio será conforme con el uso
previsto del edificio, de forma que no se produzcan deformaciones inadmisibles, se limite a
un nivel aceptable la probabilidad de un comportamiento dinámico inadmisible y no se
produzcan degradaciones o anomalías inadmisibles.
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3.A.1.- Seguridad estructural (SE)
Análisis estructural y dimensionado
Proceso
-DETERMINACION DE SITUACIONES DE DIMENSIONADO
-ESTABLECIMIENTO DE LAS ACCIONES
-ANALISIS ESTRUCTURAL
-DIMENSIONADO
Situaciones de
PERSISTENTES
condiciones normales de uso
dimensionado
TRANSITORIAS
condiciones aplicables durante un tiempo limitado.
EXTRAORDINARIAS condiciones excepcionales en las que se puede encontrar
o estar expuesto el edificio.
Periodo de servicio 50 Años
Método de
Estados límites
comprobación
Definición estado
Situaciones que de ser superadas, puede considerarse que el edificio no
limite
cumple con alguno de los requisitos estructurales para los que ha sido
concebido
Resistencia y
ESTADO LIMITE ÚLTIMO:
estabilidad
Situación que de ser superada, existe un riesgo para las personas, ya sea por
una puesta fuera de servicio o por colapso parcial o total de la estructura:
- perdida de equilibrio
- deformación excesiva
- transformación estructura en mecanismo
- rotura de elementos estructurales o sus uniones
- inestabilidad de elementos estructurales
Aptitud de servicio ESTADO LIMITE DE SERVICIO
Situación que de ser superada se afecta::
el nivel de confort y bienestar de los usuarios
correcto funcionamiento del edificio
apariencia de la construcción
Acciones
Clasificación de las
acciones
Valores
característicos de
las acciones
Datos geométricos
de la estructura
Características de
los materiales
Modelo análisis
estructural
PERMANENTES Aquellas que actúan en todo instante, con posición
constante y valor constante (pesos propios) o con
variación despreciable: acciones reológicas
VARIABLES Aquellas que pueden actuar o no sobre el edificio: uso y
acciones climáticas
ACCIDENTALES Aquellas cuya probabilidad de ocurrencia es pequeña
pero de gran importancia: sismo, incendio, impacto o
explosión.
Los valores de las acciones se recogerán en la justificación del cumplimiento del
DB SE-AE
La definición geométrica de la estructura esta indicada en los planos de
proyecto
Las valores característicos de las propiedades de los materiales se detallarán en
la justificación del DB correspondiente o bien en la justificación de la EHE.
Se realiza un cálculo espacial en tres dimensiones, de modo que se consideran
planos los pórticos. Estos pórticos se consideran asimismo intraslacionales gracias
al efecto pantalla de los forjados y al efecto de atado de los zunchos
perimetrales. Los pórticos están formados por barras elásticas, así como el
cálculo de los nervios del forjado, que se consideran barras continuas con varios
apoyos. A los efectos de obtención de solicitaciones y desplazamientos, para
todos los estados de carga se realiza un cálculo estático y se supone un
comportamiento lineal de los materiales.
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Verificación de la estabilidad
Ed,dst: valor de cálculo del efecto de las acciones desestabilizadoras
Ed,dst Ed,stb
Ed,stb: valor de cálculo del efecto de las acciones estabilizadoras
Verificación de la resistencia de la estructura
Ed : valor de cálculo del efecto de las acciones
Ed Rd
Rd: valor de cálculo de la resistencia correspondiente
Combinación de acciones
El valor de calculo de las acciones correspondientes a una situación persistente o transitoria y los
correspondientes coeficientes de seguridad se han obtenido de la formula 4.3 y de las tablas 4.1 y 4.2
del presente DB.
El valor de calculo de las acciones correspondientes a una situación extraordinaria se ha obtenido de
la expresión 4.4 del presente DB y los valores de calculo de las acciones se ha considerado 0 o 1 si su
acción es favorable o desfavorable respectivamente.
Verificación de la aptitud de servicio
Se considera un comportamiento adecuado en relación con las deformaciones, las vibraciones o el
deterioro si se cumple que el efecto de las acciones no alcanza el valor límite admisible establecido
para dicho efecto.
Flechas
La limitación de flecha activa establecida en general es de 1/500 de la luz
Desplazamientos
El desplome total limite es 1/500 de la altura total
horizontales
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3.A.2.- Acciones en la edificación (SE-AE)
Acciones Consideradas
Peso Propio de la
estructura:
Acciones
Permanentes
(G):
Cargas Muertas:
Forjado unidireccional con doble nervio pretensado h= 30 (24+6): 4.35
kN/m2
Losa maciza en solera y escalera de 20 cm: 5.00 kN/m2.
Solado de gres en interior: 0.80 kN/m2
Cubierta a la catalana: 2.00 kN/m2
Falsos techos e instalaciones: 0.5 kN/m2
Tabiquería: 1.20 kN/m2
Peso propio de
Cerramientos: 3.96 kN/m2
tabiques pesados
Hoja ladrillo perforado (1.8 kN/m2)+ enfoscado hidrófugo (0.2
kN/m2) + poliuretano proyectado de 6 cm (0.06 kN/m2) + hoja de
y muros de
ladrillo perforado (1.8 kN/m2) + enlucido de yeso (0.2 kN/m2)
cerramiento:
La sobrecarga
de uso:
Las acciones
climáticas:
Acciones
Variables
(Q):
Acciones
accidentales (A):
Sobrecarga uso en interior de edificio (sobrecarga C, según SE-AE):
5.00 kN/m2
Sobrecarga cubierta ( sobrecarga G, según SE-AE): 1.00 kN/m2
Coeficiente reductor de sobrecargas: 1.00
Las barandillas y los antepechos y petos están sometidos a una fuerza
horizontal aplicada en el borde de 1.6kN/m.
Viento:
Presión: qe= 0.5 x 1.7 x 0.7 = 0.60 kN/m2
Succión: qe= 0.5 x 1.7 x 0.3 = 0.16 kN/m2
Acciones Térmicas:
Se consideran en el diseño del edificio estableciendo tres juntas
térmicas cada 19.60 m 21.13 m y 29.35 m , de modo que se reducen
las acciones térmicas hasta el punto de no considerarlas.
Se incorporan juntas en la hoja exterior de ladrillo cada 4.80 y 5.25 m.
Nieve:
La sobrecarga de nieve es de qn= 1.0 x 0.5 = 0.50 kN/m2
Sismo:
La aceleración sísmica básica para la localidad de Turís (Valencia)
según el anejo 1 es ab=0.06g, con lo que al ser una construcción de
normal importancia (aquella cuya destrucción por el terremoto pueda
ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad o
producir importantes pérdidas económicas), según el artículo 1.2.3 de
la NCSE-02, NO existe obligatoriedad de la aplicación de la norma.
Incendio:
Estas acciones están definidas en el DB-SI
Acciones químicas, físicas y biológicas:
Se tienen en cuenta en el diseño constructivo, más concretamente en
lo referente al ELU de Durabilidad
Impacto :
Se tiene en cuenta en pilares como una fuerza de 25 kN, actuando en
una superficie de 25 x 150 cm a 60 cm por encima del nivel de
rodadura, resultando una fuerza de 2.81 kN para pilares de 30 cm.
Cargas gravitatorias por niveles
Conforme a lo establecido en el CTE DB-SE-AE en la tabla 3.1 y al Anejo C,
las acciones que se han considerado para el cálculo de la estructura de
este edificio son las indicadas:
Niveles
Sobrecarga
de Uso
Falsos techos
+instalaciones
Sobrecarga
de
Tabiquería y
Nieve
Peso propio
del Forjado
Peso propio
del Solado
Forjado Primero(cuarto
instalaciones)
2,00 KN/m2
0,50 KN/m2
1,20 KN/m2
4.35 KN/m2
1,20 KN/m2
9,25 KN/m2
1,00 KN/m2
0,50 KN/m2
0.50 KN/m2
4.35 KN/m2
2,00 KN/m2
9,15 KN/m2
Forjados Cubiertas
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Carga Total
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3.A.3.- Cimentaciones (SE-C)
Bases de cálculo
Método de cálculo:
Verificaciones:
Acciones:
El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los
Estados Limites Últimos (apartado 3.2.1 DB-SE) y los Estados Límites
de Servicio (apartado 3.2.2 DB-SE). El comportamiento de la
cimentación debe comprobarse frente a la capacidad portante
(resistencia y estabilidad) y la aptitud de servicio.
Las verificaciones de los Estados Límites están basadas en el uso de
un modelo adecuado para al sistema de cimentación elegido y el
terreno de apoyo de la misma.(MÉTODO DE BIELAS Y TIRANTES)
Se ha considerado las acciones que actúan sobre el edificio
soportado según el documento DB-SE-AE y las acciones
geotécnicas que transmiten o generan a través del terreno en que
se apoya según el documento DB-SE-C en los apartados (4.3 - 4.4 –
4.5).
Se ha realizado un estudio geotécnico, con lo cual de los datos obtenidos se extraen las siguientes
conclusiones
Descripción de los terrenos:
Se han reconocen 2 niveles geotécnicos:
- Nivel 0: Suelo vegetal constituido por limos con raíces, con
espesores entre 0.30 y 1.25 m. Estos suelos no son aptos para
cimentar.
- Nivel I: Arcillas que presentan algunos cristales de yesos.
Resumen
parámetros Cota de cimentación
-2.00 (respecto a la rasante)
geotécnicos:
Estrato previsto para cimentar
Arcillas
Nivel freático
NO se detecta en los ensayos
(hasta 9.90 m bajo rasante).
Tensión admisible considerada
32,50 N/mm²
Peso especifico del terreno
γ=20 kN/m3
Angulo de rozamiento interno del
ϕ=30º
terreno
Coeficiente de empuje en reposo
p=6.66 x H kN/m2
Valor de empuje al reposo
Er =27.30 kN
Coeficiente de Balasto
130.000 kN/m3
Cimentación:
Descripción:
Material adoptado:
Dimensiones y armado:
Condiciones de ejecución:
Zapatas aisladas arriostradas en dos direcciones en zapatas, y
zapatas corridas bajo muros de contención.
Hormigón armado HA-30/B/20/IIb Qb y armaduras b 500 SD
Las dimensiones y armados se indican en planos de estructura. Se
han dispuesto armaduras que cumplen con las cuantías mínimas
indicadas en el artículo 58.4 de la instrucción de hormigón
estructural (EHE-08)
Sobre la superficie de excavación del terreno se debe de extender
una capa de hormigón de regularización llamada solera de asiento
que tiene un espesor mínimo de 10 cm y que sirve de base a los
elementos de cimentación. Debido al desnivel existente, la cota de
cimentación de las zapatas se encuentra a una profundidad entre
4 y 6 m de profundidad, razón por la cual se opta por hacer unos
pozos rellenos de hormigón no estructural (HNE-15/B/40) para que
sirva de transición entre la cota de excavación escogida y la
recomendada por el estudio geotécnico.
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3.A.4.- Acción sísmica (NCSE-02)
Aceleración sísmica de cálculo
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(Construcción de normal importancia)
Tipo de Estructura:
Pilares de hormigón y acero laminado y forjado
unidireccional
Aceleración Sísmica Básica (ab):
ab=0.06 g, (siendo g la aceleración de la gravedad)
Coeficiente de contribución (K):
K=1
Coeficiente adimensional de riesgo(ρ): ρ=1, en construcciones de normal importancia
Coeficiente de amplificación del
Para (ρab ≤ 0.1g), por lo que S=C/1.25 = 1.60
terreno (S):
Coeficiente de tipo de terreno (C):
Terreno tipo IV
C = 2.00
Suelo cohesivo blando
Aceleración sísmica de cálculo (ac):
ac= S x ρ x ab =0.096 g
Clasificación de la construcción:
Método de cálculo: Criterio de cálculo por capacidad
Medidas constructivas consideradas:
a) Utilización de acero de alta ductilidad (SD)
b) Atado en las dos direcciones de las zapatas
c) Atado perimetral del forjado mediante el empleo
de zunchos de hormigón.
d) Atado de los pórticos exentos de la estructura
mediante vigas perpendiculares a los mismos.
e) Concentración de estribos en el pie y en cabeza
de los pilares.
f) Empleo de armaduras con características
especiales de ductilidad.
g) Utilización de la longitud básica de anclaje + 10
cm según recomendación CEB
h) Pasar las hiladas alternativamente de unos
tabiques sobre los otros.
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3.A.5.- Cumplimiento de la instrucción de hormigón estructural EHE-08
Estructura
Descripción
estructural:
del
sistema Pilares de hormigón y acero laminado y forjado unidireccional 24+6
de canto total 30cm e intereje 82cm.
Programa de cálculo
Nombre comercial:
Empresa
Memoria de cálculo
Método de cálculo
Deformaciones
Cuantías geométricas
CYPECAD, Versión 2007.1
CYPE Ingenieros S. A.
SE
EMPLEA
EXCLUSIVAMENTE
PARA
EL
CÁLCULO
DE
SOLICITACIONES. EL DIMENSIONADO Y DISEÑO DE DETALLES SE
REALIZAN DE ACUERDO A LOS MÉTODOS QUE PROPONE LA
INSTRUCCIÓN EHE-08 DE FORMA MANUAL.
El dimensionado de secciones se realiza según la Teoría de los
Estados Limites de la vigente EHE-08, artículo 6, utilizando el
Método de Cálculo en Rotura.
Lím. flecha total
Lím. flecha activa
Máx. flecha activa
recomendada
El menor de L/250 o
L/500
1cm.
L/500+1 cm
Valores de acuerdo al articulo 50.1 de la EHE-08.
Para la estimación de flechas se considera la Inercia Equivalente
(Ie) a partir de la Formula de Branson.
Se considera el modulo de deformación Ec establecido en la EHE08, art. 39.6.
Serán como mínimo las fijadas por la instrucción en la tabla 42.3.5
de la Instrucción vigente.
Estado de Cargas Consideradas
Las combinaciones de las NORMA ESPAÑOLA EHE-08
acciones consideradas
DOCUMENTO BASICO SE-*AE (CTE)
Los valores de las acciones DOCUMENTO BASICO SE-AE (CODIGO TECNICO)
serán los recogidos en:
Cargas verticales (valores en servicio)
Forjado
9.25 kN/m2 p.p. del forjado...
4.35 kN /m2
pavimento
0.80kN/m2
tabiquería
1.20 kN/m2
falsos techos + inst.
0.50 kN /m2
sobrecarga de uso.
2.00 kN /m2
2
Forjado cubierta 9.15 kN/m p.p. forjado
4.35kN /m2
cubierta
2.00 kN /m2
falsos techos + inst.
0.50 kN /m2
nieve
0.50 kN /m2
sobrecarga de uso
1.00 kN /m2
2
Verticales: Cerramientos
cerramientos: 3.96 kN/m
Horizontales: Barandillas
1.60 KN a 1.20 metros de altura
Horizontales: Viento
Presión: qe= 0.5 x 1.7 x 0.7 = 0.60 kN/m2
Succión: qe= 0.5 x 1.7 x 0.3 = 0.16 kN/m2
Cargas Térmicas
No se consideran debido a la existencia de juntas de dilatación. Se
tienen presentes en las cuantías mínimas de acero a emplear.
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Características de los materiales
-Hormigón
HA-30/B/20/IIb estructura aérea y HA-30/B/20/IIb-Qb en
cimentación y en solera HA-30/AC/10/IIb
-tipo de cemento...
CEM II 42.5 (sulforresistente en cimentación)
-tamaño máximo de árido... 20 mm.
-máxima relación agua /
0.55 en estructura aérea y 0,50 en cimentación,,según tabla
cemento
37.3.2.a de la EHE-08
-mínimo contenido de
300 kg/m3 en estructura aérea y 350 en cimentación,,según tabla
cemento
37.3.2.a de la EHE-08
-FCK
30 MPa (N/mm2)
-tipo de acero...
B-500SD
-FYK...
500 N/mm2
Coeficientes de seguridad y niveles de control
El nivel de control de ejecución de acuerdo al Art. 92.3 de EHE-08 para esta obra es normal.
El nivel control de materiales es estadístico para el hormigón y normal para el acero de acuerdo a
los artículos 86.5.4 y 87 de la EHE-08 respectivamente
Coeficiente de minoración
1.50
Hormigón
Nivel de control
ESTADISTICO
Coeficiente de minoración
1.15
Acero
Nivel de control
(depende del
marcado CE)
Coeficiente de mayoración
Cargas
1.6
Cargas
1.6
Ejecución
Permanentes...
variables
Nivel de control...
NORMAL
Durabilidad
Recubrimientos exigidos: Al objeto de garantizar la durabilidad de la estructura durante su vida
útil, el articulo 37 de la EHE-08 establece los siguientes parámetros.
Recubrimientos mínimos
Según tabla 37.2.4.1.a, para la clase de exposición IIb, para una
vida útil de 50 años, es de 20 mm (fck = 30 N/mm2)
Según tabla 37.2.4.1.c, para la clase de exposición Qb, para una
vida útil de 50 años, es bajo criterio de los autores del proyecto,
de 40 mm.
Margen de recubrimiento
Según Art. 37.2.1, 10 mm en ambos casos.
Recubrimientos nominales
Según Art. 37.2.1, 30 m para la estructura aérea y 50 mm para
estructura enterrada.
Cantidad mínima de
Para el ambiente considerado IIb, la cantidad mínima de
cemento:
cemento requerida es de 300 kg/m3.
Cantidad máxima de
No es de aplicación ninguna característica especial de
cemento frente a erosión
resistencia a la erosión.
Resistencia mínima
Para ambiente IIb la resistencia mínima es de 30 MPa.
recomendada:
Relación agua cemento:
0.55 en estructura aérea y 0,50 en cimentación
Características técnicas de los forjados unidireccionales con nervio doble
Tipología
adoptada:
Forjado unidireccional 24+6 de 30 cm de canto, con intereje de 82 cm: están
compuestos por nervios de hormigón pretensados más piezas de entrevigado
aligerantes (casetones perdidos dispuestos en río), compuestas por bovedillas
aligerantes de hormigón vibroprensado y hormigón vertido en obra en relleno
de nervios y formando la losa superior (capa de compresión), según detalles
mostrados en los planos de la estructura.
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Sistema de
unidades
adoptado:
Dimensiones y
armado:
Observaciones
Se indican en los planos de los forjados los detalles de la sección del forjado,
indicando el espesor total, el intereje, dimensiones de las bovedillas de
hormigón vibroprensado que forman los ríos y el espesor de la capa de
compresión. Asímismo se indican los armados de los nervios superiores.
Canto Total
30 cm Bovedilla
si
Capa de
6 cm Nº. Piezas
Variable
Compresión
dispuesto en río
Intereje
82cm Hormigón “in situ”
Valor
Arm. Losa de
ME 15x15 #O5-5
B500 SD
Acero refuerzos
compresión
B500 T
Ancho del nervio
24cm Peso aligeramiento
Tipo de Bovedilla
Hormigón Peso propio total
4.35 kN/m2
Se escoge la tipología de nervio doble debido a las grandes distancias
existentes entre pórticos.
Características técnicas de las losas macizas de hormigón armado
Material
adoptado:
Sistema de
unidades
adoptado:
Dimensiones y
armado:
Las losas macizas se definen por el canto y la armadura, consta de una malla
que se dispone en dos capas (superior e inferior), caso de escalera y alero, y
en una, caso de solera, con las cuantías y separaciones según se indican en
los planos de los forjados de la estructura.
Se indican en los planos de los forjados las losas macizas de hormigón armado
los detalles de la sección del forjado, indicando el espesor total, y la cuantía y
separación de la armadura.
Canto Total
20cm Hormigón “in situ”
HA-30/B/20/IIb
Peso propio total
5,00kN/m2 Acero refuerzos
B500 SD
Turís, febrero de 2009.
Arquitectos por la Sociedad,
José María
Belenguer Blasco
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Bartolomé
Serra Soriano
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B.- PROYECTO DE CIMBRADO: MEMORIA DESCRIPTIVA
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DESCRIPCION DEL SISTEMA DE CIMBRADO PROYECTADO
Puesto que se trata de un la gran parte del edificio se trata de un forjado que
conforma una altura libre de 3.50 m, se opta por el sistema de puntales y durmientes.
En el vestíbulo de acceso, puesto que el forjado salva una altura libre de 6.55m, se
opta por el sistema de cimbra torre.
En cuanto a los muros de contención se encofrarán a dos caras , mediante
placas de acero acodaladas por ambos lados y con espadas de unión para evitar
que se pueda abrir el encofrado.
Los pilares se encofrarán mediante placas metálicas unidas con el sistema de
machihembrado puntual, en pilares de sección cudrada, y con encofrado
prefabricado de cartón con el interior tratado para garantizar el aspecto de acabado
con finura final. Este sistema es para la zona que debe quedar por encima de la cota
de apoyo de la solera. En la parte inferior, se realizán enanos utilizando como
encofrado placas de acero similares a las utilizadas en los muros, con acodalamiento
en todas las caras.
Los elementos de cimentación no precisan de ningun elemento de cimbrado,
pues se insertan en el terreno que actúa como encofrado.
MONTAJE DE LOS ELEMENTOS A EMPLEAR
ELEMENTOS A EMPLAER
1.- Puntales telescópicos: son barras dispuestas a trabajar a compresión.
Constan de dos tubos regulbles en escalones por medio de agujeros dispuestos en el
interior del tubo y de unas zonas roscadas para el ajuste fino.
2.- Bridas (también llamadas abrazaderas, grapas y acopladores): Las bridas
trabajan por rozamiento (presión más fricción) contra las barras. Laxs más empleads
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son las de X48 mm, aunque también están las de X60 mm y X76 mm. Son de acero St37 y con espesores de unos 3.2 a 4 mm. Las bridas fijas dos barras entre sí. Los tipos más
frcuentes de bridas son las ortogonales (fijan dos barras a 90º en espacio) y las
giratorias (fijan dos barras que se cruzan en ele espacio con cualqier ángulo) y las de
emplame.
3.- Diagonales Regulables: son barras de longitud variable por medio de roscas,
sometidas a tracción o compresión y usadas para asegurar y posicionar otos
elementos de la cimbra.
4.- Husillos: son elementos compuestos por una barra roscada y una tuerca,
cuyo fin es el de servir como regulación de la cimbra y facilitar el descimbrado. Suelen
ir asociados a elementos de cabeza o de base, los cuales se encargan de transmitir las
cargas del encofrado o el entramado que soporta la cimbra y de ésta, a las
cimentaciones o apoyo de la cimbra.
5.- Torres: son elementos destinados al soporte de cargas verticales, compuestos
habitualmente por cuatro pies derechos, más o menos arriostrsdos entre sí. Debido a la
frecuencia de su uso, este tipo de torres se suele realizar con elementos prefabricados
que se van acoplando entre sí:
-
Husillos de base y Cabeza, que pueden ser articulados o no. Pueden estar
acabados en horquillas fijas u orientables.
-
Marcos, dos montantes unidos permanentemente con barras.
-
Postes o pies derechos, en el caso de que los elemento verticales estén unidos
al resto.
-
Diagonales en planos horizontales y verticales
-
Ocasionalmente, vigas de base y cabeza.
6.- Vigas de Cabeza y tableros de encofrado: pueden ser metálicas o de
madera. Las primeras serán de acero soldable, y caso contrario, deberá estar
especificado , pues si recibiran accidentalmente daños por soladura indirecta podrían
producirse entallas que disminuirían sensiblemente su capacidad de rotura. Las de
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madera deben tener la protección adecuada para su empleo a la inteerperie, y las
colas serán resistentes al agua.
RECOMENDACIONES GENERALES DE EJECUCIÓN
A continuación se citan una serie de normas de buena ejecución que, aún no
sienmdo exhaustiva, su cumplimiento facilitará el montaje y ayudará a evitar las
causas principales de accidentes.
1.- Se tendrá un especial cuidado en disponer las cuñas neesarias para los
apoyos de elementos inclinados sobre los horizontales. Estas cuñas deben ir solidarias
con el elemento inclinado para no transmitir empujes laterales.
2.- Con el fin de no introducir flexiones en los pies derechos, las vigas de cabeza
deben apoyar centradas con los tubos verticales; para garantizar eso, se dispondrán
de elementos de centrado.. En general, no se recomienda el uso de cuñas metálicas
ya ue es probable que se muevan.
3.- Todos los elementos verticales estarán convenientemente dispuestos a tope
contra el elemento inferior al que transmite la carga, ya sea tubo contra tubo o apoyo
inferior contra cimentación,
es decir, se evitarán las holguras. En el caso de que
existan tubos con pasadores, se revidarán que están todos convenientemente
montados.
4.- La fijación de las diagonales de arriostramienteo debe hacerse lo más
próximo posible a los nudos de unión de elementos verticales y horizontales de las
torres. En el caso de que las fuerzas horizontales no puedan pasar a través de los
husillos, se dispondrán las diagonales hasta la coronación o al apoyo inferior de la
torre, y se fijarán en coronación o en arranque de los husillos superior e inferior
respectivamente.
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5.- En todos los encofrados verticales o inclinados que absorban los empujes
horizontales del hormigón fresco, se cuidará el perfecto ajuste de los latigillos de atado
de encofrados opuestos.
6.- Antes de dar por válida la cimbra para el hormigonado del tablero, se
revisará para garantizar la inmovilización de todos los elementos y la correcta
materialización de todas las uniones y apoyos.
7.- Si se hace un escalonado en terraplenes, se ejecutará cada escalón con
sobre- ancho para su óptima compactación y, posteriormente, se retirará.
8.- Durante el hormigonado del tablero, se pondrá especial cuidado en no
provocar acumulaciones puntuales de hormigón que generen cargas superiores a las
que cada zona transmite la sección de proyecto de tablero. Asimismo debe
minimizarse el impacto producido por el hormigón al ser vertido por la manguera de
bombeo. Son especialmente sensibles a estos fenómenos las zonas de alas en los
tableros con sección de viga gaviota.
INTERFERENCIAS CON EL ENTORNO
Puesto que se trata de un edificio exento dentro de una parcela sin edificar, no
existe ninguna interferencia externa apreciable. Asimismo, no se observan ni cableado
de suministro eléctrico ni telefónico que puedan dificulatar alguna fase concreta en el
proceso de montado.
PROCESO DE DESMONTAJE
Los distintos elementos que constituyen la cimbra se mantendrán hasta que el
hormigón poesea la resistencia suficiente para soportar, con un margen aceptable de
seguridad, las tensiones y deformaciones a las que va a estar sometido durante y
después del desencofrado, desmoldeo o descimbrado.
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A partir de este momento se hace la tansferencia de cargas paulatina y
uniformemente de la cimbra a la estructura, con el fin fe no producir en la estructura o
en la cimbra, aunque sea temporalmente, situaciones de carga no previstas en su
diseño y que no aseguren suficientemente seguridad frente
a cualquier tipo de
comprobación.
Las operaciones de descimbrado, desencofrado y desmoldeo se realizarán sin
producir golpes, sacudidas ni choques en la estructura, recomendándose cuando los
elementos sean de cierta importancia, el empleo de cuñas, cajas de arena, gatos u
otros dispositivos análogos, para lograr un descenso uniforme de los apoyos.
Las formas más comunes para conseguir un buen descimbrado se reducen a
dos:
1.- Levantado suave de la estructura, como sucede en las estructuras
postesadas.
2.- Descenso gradual y programado de los husillos en que se apoya la estructura
en la cimbra. Estos deben accionarse en una secvuencia tal que se consiga que la
estructura alcance, de forma progresiva, su deformada bajo el peso propio.
MEMORIA DE CALCULO
CARGAS EMPLEADAS EN EL CALCULO
Las cargas consideradas en el cálculo derivan del empleo simultáneo de tantos
juegos de cimbras como plantas a edificar: Se trata de una situación lógica y
económicamente rentable, pues se trata de un edificio con un solo forjado con un a
pequeña zona de dos forjados en la que resulta más rentable este sistema.
De esta manera se han considerado en el cálculo las siguientes cargas y
coeficientes:
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-
Peso propio del Forjado: ..................................................4.35 kN/m2
-
Peso Propio de la Cimbra: ...............................................0.44 kN/m2
-
Sobrecarga de Construcción:.........................................2.50 kN/m2
-
Coeficiente de mayoración de cargas:........................1.35
La gran cantidad de variables que influyen en la fase de ejecución de forjados
nos obligan a abordar el problema mediante un modelo de cálculo basado en estas
hipótesis:
-
- La rigidez de los puntales es infinita respecto a la de los forjados, puesto que su
deformación axial es despreciable respecto a la flecha de los forjados.
-
- Todos los forjados relacionados por cimbras tienen la misma rigidez, debido a
que los módulos de deformación de forjados hormigonados en distintas etapas
es muy similar. Si se trata de forjados con cantos y armados considerablemente
distintos, hay que hacer repartos proporcionales.
-
- La primera cimbra se apoya sobre una base infinitamente rígida, pues las
deformaciones tanto de un pavimento discontinuo de hormigón armado como
de una losa de cimentación es despreciable.
-
- Los efectos provocados por la fluencia del hormigón y por su retracción
hidráulica se pueden despreciar.
-
- Los puntales se distribuyen regularmente sobre los forjados.
De este modo, se calcula el número de puntales necesario por crujía de forjado
(de 4.80 m), siendo éste de 32 puntales dispuestos en cuatro filas (tal y como reflejan
los planos) con una resistencia mínima a compresión de 20 kN. Asimismo, en las
jácenas se dispondrán dos filas de puntales de las mismas características, siguiendo las
especificaciones geométricas reflejadas en los planos.
PLAZO DE DESCIMBRADO
El cálculo de la edad teórica de descimbrado se obtiene de la desigualdad:
( fck ) j ≥ α ( fck )28
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en donde
es el coeficiente de proporcionalidad entre la carga de ejecución
mayorada y la carga de cálculo mayorada.
El cálculo de la edad teórica par con una temperatura media de 20 ºC,
entendiendo la temperatura media la aritmética entre la mímina y la máxima se
realizará mediante la expresión. Si , como es de prever, no se cumple la condición de
la temperatura medeia, se transformarán los días teóricos en días reales.
De todos modos, se desaconseja el empleo de la Tabla 73 de los comentarios al
artículo 74 de la EHE-08, pues se considera que da valores que están del lado de la
inseguridad.
Como es una operación que depende de la temperatura amnbiente (factor
que influye determinantemente en la adquisición de resistencia del hormigón), será la
Dirección de Obra la encargada de establecer los plazos de descimbrado.
Turís, febrero de 2009.
Arquitectos por la Sociedad,
José María
Belenguer Blasco
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Bartolomé
Serra Soriano
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