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Mayo 2009
Sensores de corriente, comparativa de tecnologías.
1. Resumen de Contenidos
En los equipos portátiles de medición de energía, la componente que más compromete la exactitud y precisión del sistema es el sensor de corriente. El desarrollo del trabajo presenta las alternativas de uso mas frecuente para la medición
“in situ” destacando los atributos y puntos débiles de cada
una de ellas. Se presenta como alternativa un nuevo tipo de
sensor de corriente cuya incidencia en la incertidumbre de la
medición está minimizada.
2. Introducción
En la explotación de los Sistemas de Distribución y Comercialización de la Electricidad, la necesidad de la medición de
energía eléctrica, ha ido en aumento. Para el control de medidores “in situ”, para programas de reducción de pérdidas, y
para la atención de reclamos de clientes el tipo de instrumento a utilizar es muy variado, pero la mayor tendencia corresponde a los equipos portátiles de Verificación y/o Contraste
de medidores de energía eléctrica.
3. Desarrollo
Esquema de medición.
Conceptualmente los bloques que conforman un sistema de
medición de energía se dividen en: sensor de tensión, sensor
de corriente y módulo de medición y cálculo.
Módulo de medición y cálculo.
Esta conformado casi en su totalidad por componentes de tratamiento digital. Los principales elementos son el conversor analógico digital y el procesador digital de señal (DSP). Son sistemas de gran resolución (generalmente inferiores a 0.02%) y con
capacidad para realizar cientos de millones de operaciones en
punto flotante por segundo. Complementariamente el post procesamiento de las señales analógicas medidas permite corregir
alinealidades propias de las otras partes del sistema con algoritmos de cálculo adecuados. Este bloque tampoco representa una
limitación.
Sensor de corriente.
La medición de este parámetro presenta una exigencia tecnológica
importante dado el gran rango de variación al que está sometida la
corriente. Es mandatorio contar con sensores de rango dinámico
no inferiores a 500:1, o bien la posibilidad de modificar el alcance
para adecuarlos a los distintos regímenes de carga.
Se distinguen dos tipos principales según la geometría del circuito magnético: transductor de geometría fija y transductor de
geometría variable.
Los transductores de geometría rígida tienen menos dependencia en su exactitud en función del conexionado o instalación, ya
que su estructura física es constante y no varia entre una medida
y otra. Se destacan los transformadores de intensidad de núcleo
cerrado y los shunts. En ambos casos la principal desventaja para
un trabajo “in situ” es que requieren interrumpir el circuito para
su instalación. El caso del shunt posee una desventaja adicional
y es que queda vinculado eléctricamente a la red, constituyendo
esto una verdadera limitación en sistemas trifásicos.
Los transductores de geometría variable también conocidos
como transformadores de corriente de núcleo partido o abrible,
son los preferidos para medición en terreno ya que reducen el
riesgo operativo, agilizan la operatoria y permiten su instalación
sin la interrupción del circuito eléctrico. Los de uso mas difundido son los transductores tipo pinza de núcleo ferroso y los
transductores flexibles de núcleo de aire.
La exactitud y la precisión en la medición de energía están
condicionadas por la tecnología aplicada en cada parte del
sistema. La exactitud y la incertidumbre resultante de la combinación de las partes determinara si la tecnología aplicada es
aceptable para la aplicación especifica.
Sensor de tensión.
Las tecnologías de más amplio uso son los transformadores
de tensión de núcleo de hierro y los divisores resistivos. Si
bien difieren en cuanto a la posibilidad de aplicación ambas
técnicas presentan características de linealidad y ancho de
banda que satisfacen los requerimientos del sistema aquí tratado. El sensor de tensión no constituye un elemento limitante en el sistema.
A) Pinza Amperométrica de núcleo de hierro
Principio de funcionamiento.
El material constructivo del núcleo posee una excelente permeabilidad magnética (μh 2000 a 60000) lo que le confiere
una sensibilidad excepcional (entre 1mV/A y 100mV/A) presentando una muy buena relación señal ruido, aún midiendo
bajos niveles de corriente.
La permeabilidad esta dada por la fórmula:
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; en donde B es la densidad de flujo magnético y H es la intensidad de campo magnético.
la curva típica de permeabilidad magnética del hierro se observa en el siguiente gráfico:
El flujo magnético dentro del núcleo es directamente dependiente de la reluctancia del núcleo:
En donde fmm es la fuerza magnetomotriz y R es la reluctancia del circuito magnético y esta dada por:
; en donde l es la longitud del circuito magnético
En un circuito magnético con entrehierro esta reluctancia estará dada por la combinación de la reluctancia del circuito de
hierro sumada a la reluctancia del entrehierro, según:
La tensión entregada por el transductor será proporcional a la
variación del flujo magnético en su núcleo, y por tanto será
proporcional al campo magnético y al área del núcleo, según
la relación:
que es equivalente a:
; donde φ es el flujo magnético y esta dado por:
; en donde A es el área del núcleo.
El segundo término de la fórmula anterior tiene importante
influencia en el resultado final de la reluctancia, y su aumento
es altamente sensible a la presencia de imperfecciones en el
cierre.
Para el diseño de pinzas amperométricas concebidas para la
medición de grandes corrientes (miles de ampéres) deberá
tenerse en cuenta que la sección del núcleo sea adecuada para
evitar la saturación del mismo. De aquí se deriva la necesidad
de un aumento en el volumen (y por consecuente la masa) del
núcleo para mantener la relación B/H en la zona lineal.
La curva típica del hierro es una limitación importante para la
construcción de pinzas de alto rango dinámico. Actualmente,
el tratamiento digital de la señal mejora este déficit logrando
alcanzar rangos de hasta 1000:1.
Incidencia del entrehierro.
Desafortunadamente el excepcional beneficio de la permeabilidad magnética del hierro para la concepción de un transductor de corriente con alta relación de transferencia, en igual
proporción se transforma en una desventaja cuando el cierre
del circuito magnético es imperfecto. La imperfección en el
cierre tiene que ver con cuestiones constructivas, de mantenimiento y operativas. La suciedad, el óxido o el natural desajuste mecánico de los cierres provocado por el uso, conllevan a la aparición de entrehierros, que aunque imperceptibles
para el operador, desmejoran la exactitud del sistema.
Figura 1. Esquema de una pinza amperométrica
de núcleo de hierro.
Ensayos de laboratorio demuestran que la exactitud y la incertidumbre bajo las condiciones de medición en terreno con
pinzas de hierro desmejoran en 1 orden de magnitud a causa
del cierre imperfecto. Un desajuste inferior a 50 micrones es
suficiente para desmejorar la exactitud en hasta 5 veces.
En la siguiente tabla se observa el error relativo porcentual
medio para diferentes condiciones de entrehierro, medidos en
una pinza de hierro estándar:
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Sensibilidad posicional.
Excepto en pinzas de pequeño diámetro o dimensión de
ventana, siempre hay una incidencia en la exactitud por la
posición relativa del conductor dentro de la misma. El desajuste del entrehierro también afectará significativamente la
sensibilidad posicional, obligando a procurar el alineamiento
adecuado de los transductores al instalarlos en el circuito de
medida, lo cual no siempre es factible en el terreno.
Permeabilidad magnética del aire.
La característica derivativa de la señal entregada por la bobina de Rogowski obliga a una integración en el tiempo a fin de
obtener una señal proporcional a la corriente a medir:
B) Transductor de núcleo de aire
(Bobina de Rogowski)
Principio de funcionamiento.
El sensor de corriente esta constituido por un inductor con
núcleo de aire de tipo toroidal, cuya salida de tensión es proporcional a la derivada de la corriente a medir, según:
;donde M es la inductancia mutua del arrollamiento.
En mediciones de frecuencia industrial y hasta algunos miles
de hertz la integración es llevada a cabo por un integrador del
tipo activo analógico o digital. Este acondicionamiento de la
señal hace necesario disponer de tensiones de alimentación,
lo que en determinados casos se torna poco práctico. Esto no
constituye una limitación si el sistema de medición contempla de antemano el empleo de este tipo de transductor.
La tendencia actual de los módulos integrados de medición
de energía es disponer en su cadena de tratamiento de señal
este proceso de integración, para poder aplicar sensores Rogowski en forma directa.
Sensibilidad y dependencia del “entrehierro”.
La baja permeabilidad magnética del núcleo de aire hace que
su Reluctancia sea notablemente mas alta que la de los materiales ferrosos. Esto trae como beneficio que el sensor de Rogowski no se vea afectado por deficiencias en el cierre. Puede
deducirse esta aseveración de la observación de la ecuación
de su reluctancia:
Figura 2. Esquema del sensor de Rogowski.
Dadas las características magnéticas del núcleo, la curva de
respuesta a diferencia del hierro, es absolutamente lineal. No
existe saturación del núcleo por lo cual puede medir grandes
corrientes sin preocupación por deformación o rotura. Tampoco requiere de circuitos o algoritmos de compensación digital de su salida.
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Sensibilidad posicional.
Al igual que ocurre en las pinzas de hierro, en los sensores de
Rogowski también se presentan variaciones de sensibilidad
respecto de la posición del conductor dentro del área de la
bobina. La desventaja en los transductores de núcleo de aire,
es que debido a su gran dimensión de ventana, este cambio es
más evidente. En el siguiente gráfico se observa una distribución típica de estas variaciones posicionales:
Figura 3. Reluctancia de un transductor con núcleo de aire.
Como las magnitudes de μn y μa son similares la influencia
del término de la reluctancia aportada por el “entrehierro”
es despreciable. La discontinuidad en el cierre debe ser del
orden de 1mm para provocar una disminución de sensibilidad
de señal del 1%. Es decir, un “entrehierro” ó abertura tan grosera como 0,1mm desmejora la exactitud en tan solo 0,1%,
mientras que no afecta en absoluto el error de fase.
Esta excelente característica, tiene como contraparte que la
sensibilidad es extremadamente baja. Típicamente un sensor
Rogowski de uso industrial, posee una sensibilidad del orden de los 100uV/A. Esta característica los torna sensibles
al ruido eléctrico, por lo que es necesario adoptar técnicas de
blindaje y cancelación de ruido en las etapas de acondicionamiento de la señal, medidas que son mandatorias para la
medición de corrientes inferiores a 10A.
Respuesta en frecuencia.
Otra excelente característica de los transductores de núcleo
de aire es su respuesta en frecuencia, la cual es perfectamente
lineal desde algunos Hz hasta los 10kHz. La limitación de
este ancho de banda por debajo de los 10kHz estará dada por
la técnica de integración de la señal adoptada y de su implementación tecnológica.
De igual forma que en las pinzas de hierro, los campos magnéticos externos aportan señales espurias al sensor de Rogowski. Para un campo magnético externo generado por una
corriente externa que fluye en forma paralela a la corriente
que se esta midiendo (caso más desfavorable) se observa un
aporte de aproximadamente un 1% del valor que aportaría si
esta corriente espuria circulara por el interior del sensor.
Ventajas operativas.
La flexibilidad del sensor facilita la colocación en instalaciones de espacios reducidos. El bajo peso elimina la posibilidad
de daño por caídas y rotura de los cables por arrancamiento.
Los transductores de bobina flexible actualmente encuentran
una marcada preferencia frente a las pinzas de hierro para las
aplicaciones en campo.
C) Transductor de Mínima Incertidumbre
(TI-Q)
Principio de funcionamiento.
El TI-Q desarrollado consiste en un arreglo tecnológico que
combina algunas de las características más sobresalientes de
las dos alternativas hasta ahora presentadas.
Se trata de una sucesión de arrollamientos de núcleo de aire
dispuestos sobre una circunferencia que permite un significativo incremento de la sensibilidad. De esta forma se mejora la
relación señal / ruido, poniendo a este transductor en igual plano que los de núcleo de hierro respecto del ruido eléctrico en
la medición de muy bajas corrientes. Simultáneamente se logra
bajar el aporte de ruido proveniente de corrientes externas al
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sensor. En la siguiente tabla se observan los resultados de ensayos de laboratorio en los que se aplicó una corriente externa
(Iext) de sentido opuesto a la corriente medida (Iint). Se expresa la condición de prueba y el error relativo porcentual.
En este arreglo la densidad de vueltas es sensiblemente superior a una bobina de Rogowski tradicional, con lo cual se
logra una sensibilidad del orden de 5mV/A (alrededor de 50
veces mayor). Esta sensibilidad es comparable a la de una
pinza amperométrica de núcleo ferroso. Se realizaron ensayos de laboratorio aplicando un campo eléctrico externo para
verificar el nivel de incidencia del mismo sobre la medición
de corriente del TI-Q. Se expresa la condición de prueba y el
error relativo porcentual.
Linealidad de la curva de respuesta.
Por tratarse de un núcleo de aire, al igual que Rogowski, el
transductor de mínima incertidumbre presenta una curva B/H
perfectamente lineal. A continuación se detallan los valores
obtenidos en la medición de energía utilizando como sensor
un TI-Q, sin realizar compensaciones de linealidad en el módulo de medición. Se tomaron medidas para diferente amplitudes de corriente y diferentes factores de potencia, se presentan en la siguiente tabla los errores relativos porcentuales
obtenidos para cada punto de prueba:
El transductor de corriente de mínima incertidumbre
modelo TI-Q.
Incidencia del “entrehierro”.
Al igual que en los sensores Rogowski, la baja reluctancia que
presenta el circuito magnético de este transductor hace que la
dependencia del desajuste mecánico del cierre sea muy baja.
En la siguiente tabla se presentan ensayos de laboratorio en
donde fue provocado un “entrehierro” y verificado el cambio
del error relativo porcentual en la medición de energía.
El último punto de la tabla corresponde a un entrehierro provocado de 0.5mm y adicionando una corriente externa de
igual magnitud y sentido contrario a la corriente interna. Se
observa que aún con aperturas groseras del orden del milímetro, la exactitud se mantiene por debajo del 1%.
Respuesta en frecuencia.
El aumento en la densidad de vueltas trae apareado un aumento en la inductancia del sensor, lo que a su vez provoca
una disminución en el ancho de banda. La respuesta del mismo se mantiene plana hasta una frecuencia del orden de los
4kHz. Si bien es inferior a la mitad de la alcanzada por un
transductor Rogowski tradicional, para aplicaciones de frecuencia industrial es superior al requerido.
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Cálculo de incertidumbre.
Obtenidos los errores relativos porcentuales de cada uno de
los ensayos anteriores, se calcula la incertidumbre expandida
para la medición de energía con el transductor de corriente
desarrollado, combinando los desvíos estándar de cada una
de las pruebas, el valor obtenido es de 0.32% para un intervalo de confianza del 95%.
Característica mecánica.
La necesidad de mantener la geometría del sensor hacen imposible que este sea flexible, por lo que esta ventaja se pierde
en el TI-Q. Su volumen es inferior al de una pinza de hierro de
igual capacidad de corriente máxima, y su peso es entre 3 y 5
veces inferior.
4. Conclusión
La reducción del aporte de las diferentes fuentes de incertidumbre en el nuevo transductor desarrollado lo colocan en ventaja
frente a las otras tecnologías de uso en terreno, y posibilita utilizar toda la potencialidad de los circuitos electrónicos de medición de parámetros eléctricos. Se presenta a modo de resúmen
una tabla comparativa de los diferentes aspectos evaluados para
cada una de las tecnologías.
Bibliografia
• V. Nassisi and A. Luches, “Rogowski coils theory and experimental results”, Rev. Sci. Instrum. 50(7), July 1979.
• O. A. Medina, “Caracterización de bobinas Rogowski”, Tesis de Ingenieria U.B.A. 2002.
• William Koon, Application Engineering, Analog Devices, “Current Sensing for Energy Metering”.
• W. F. Ray and C. R. Hewson, Power Electronic Measurement Ltd. “High Performance Rogowski Current Transducers”.
• W. E. Gettys, F. J. Keller and M. J. Skove, “Fisica clásica y moderna” cap 26, 27 y 29. Ed Mc. Graw Hill.
• Power Electronic Measurements Ltd., “RCTi Accuracy”.
Fuente: “Transductor de corriente de mínima incertidumbre - Julio Bortolin y Javier Figueroa “, presentado y seleccionado en el 2º
Concurso Técnico Científico Internacional BIEL light+building 2007.