Download hormigon 30

AÑO 2003
NÚMERO 30
NUEVO CONCEPTO EN DISEÑO Y CONSTRUCCIÓN
PABELLÓN DEL HORMIGON
E
XPO HORMIGÓN ICH – 2003, será el
evento que inaugurará el nuevo salón de exhibiciones “Pabellón del Hormigón”, en Espacio
Riesco, el cual corresponde a una estructura de 60 x 60 m de planta libre, de 12 m de
altura, completamente prefabricado en hormigón, estructurado con pilares inclinados
y vigas atirantadas de 48 m de luz.
El responsable del diseño del Pabellón del
Hormigón, Arquitecto Patrick Turner, explica
que su idea era “demostrar que es posible trabajar el hormigón con elementos esbeltos y livianos, frente a la tradicional idea de asociar al hormigón armado con elementos pesados y de grandes dimensiones”. Además “el concepto monolítico del hormigón se descompone en columnas inclinadas y en vigas de gran liviandad generando un proyecto de imponente elegancia”
Las principales características de esta singular obra son:
· Luz libre de 60 m entre base de pilares
· 3.600 m2 planta libre
· Viga prefabricada de 48 m de luz
· Montaje en 4 semanas
· Diseño arquitectónico basado en especificaciones internacionales de diseño, especiales para
realizar mega eventos
Patrick Turner concluye que “su espectacularidad radica en la proporción de los elementos
estructurales y la gran luz que cubre, lo cual
sorprenderá a los más escépticos en las potencialidades del hormigón armado”
La edificación forma parte del convenio establecido entre Espacio Riesco y el ICH, en el cual
cada año, en el marco de EXPO HORMIGON
ICH, se realiza una etapa del proyecto global,
demostrando a los asistentes, una tecnología constructiva diferente. Es así, como en el año 2000 el
tema de la Feria fue Pisos Industriales y se construyó una losa super lisa de 2.400 m2. En el año
2001 la demostración principal fue Moldajes y
Hormigón Arquitectónico, construyéndose un
cilindro de 18 m de diámetro y un edificio de
dos pisos. Luego en el año 2002, EXPO HORMIGON ICH se enfocó al tema de Prefabricación en Hormigón y Sistemas Tilt Up, quedando
construido 3 pisos de un edificio de 5.
Este año, en que el tema primordial de EXPO
HORMIGON ICH, son los Pavimentos de Hormigón y Albañilerías, se continuará construyendo con estas tecnologías otras etapas del proyecto, en Espacio Riesco.
EN ESTE NÚMERO:
Diseño arquitectónico de
Pabellón del Hormigón pág. 1
Contratos de construcción
que disminuyen conflictos pág. 2
¿Cómo prevenir la
oxidación del acero en
el hormigón armado?
pág. 3
Pavimentos de hormigón:
suaves y durables
pág. 4
Noticias
pág. 6
Expo Hormigón ICH-2003
Novedades
pág. 9
Revisión de los estudios
en muros de albañilería
(II Parte)
pág. 10
Nueva publicación Código de
Diseño de Hormigón Armado
ACI 318-2002
pág. 12
Representante Legal: Juan Pablo Covarrubias T.
Editor:
María Eugenia Seguel A.
Colaboradores Permanentes:
Augusto Holmberg F.
Cristian Imbarack Ch.
Cristian Masana P.
Loretta Perucci G.
Renato Vargas S.
Periodista:
Ximena Bacarreza R.
Instituto del Cemento y del Hormigón de Chile
San Pío X 2455, Providencia, Santiago, Chile
Teléfono: (56-2) 2326777
Fax : (56-2) 2339765
E-mail: [email protected]
Página web: http://www.ich.cl
Permiso de Circulación según Resolución Exenta
N° 752 del 8 de Octubre de 1986.
ICH tiene una Sociedad
Internacional con
American
Concrete Institute
Centro Certificado del
Instituto
Panamericano
de Carreteras
1
Juan Pablo Covarrubias T.
Gerente ICH
CONTRATOS DE
CONSTRUCCIÓN QUE
DISMINUYEN CONFLICTOS
Una de las prioridades del ICH es aumentar productividad, mejorar calidad y disminuir costos en las obras construidas con cemento y hormigón, para incrementar la competitividad de este tipo de construcciones.
El ICH detectó que en la mayoría de las
obras existen problemas contractuales de conflicto entre los involucrados que influyen en
los principios que el ICH defiende y que pueden ser evitados. Por tal motivo, se han formado la Comisión de Especificaciones Técnicas para Contratos y el Comité de Contratos.
Hace poco más de un año, el ICH formó la
Comisión de Especificaciones Técnicas para
Contratos con la participación de grandes
mandantes, diseñadores, oficinas de inspección, Asociación de Oficinas de Arquitectura
(AOA), Asociación de Ingenieros Estructurales y contratistas. Esta comisión ha estado trabajando con reuniones mensuales y ha creado
comités técnicos en los temas que más conflictos presentan en las construcciones. Dado
que los problemas son comunes, nació la idea
de transformar a especificaciones estos temas
que se consideran problemas y que realmente
son condición de las obras.
También se detectó que existían problemas
con las cláusulas generales de los contratos.
Aunque estas no se encuentran dentro del quehacer tecnológico del ICH, los participantes
en la Comisión nos solicitaron que formáramos un Comité de Contratos, para conversar
sobre las cláusulas generales que inducen a
conflicto y buscar posibles soluciones. Ha sido
interesante constatar el interés mostrado por
los mandantes, que en muchos casos estiman
que sus contratos, no están considerando las
obligaciones de todas las partes y no están siendo justos, especialmente en la asignación de
responsabilidades.
2
En conversaciones francas y amistosas, el
Comité ha planteado cuáles son los problemas y está buscando soluciones para mejorar
los sistemas de contratación.
Se ha dicho que, en los últimos años, el am-
biente de la construcción se ha ido haciendo
cada vez más conflictivo. Hay malas relaciones y desconfianza entre mandantes y contratistas y desde el comienzo de las obras aparecen los conflictos legales entre las partes. El
problema principal estriba en que los contratos se han ido sesgando hacia una defensa absoluta del propietario, en los que no se asignan bien las responsabilidades de cada una de
las partes, sino que se responsabiliza de todo a
los contratistas. Existen problemas derivados
de responsabilidades de otras partes como la
calidad del proyecto, suministros, aumentos
de obra, etc. que son responsabilidad del propietario. Los contratos deberían incluir también las responsabilidades de los mandantes y
de los diseñadores.
Además de hacer un diagnóstico del problema y analizar las causas que están entorpeciendo las buenas relaciones entre las partes
involucradas en la construcción, se pueden
destacar los siguientes puntos que han surgido de las reuniones sostenidas:
• Lo más importante es actuar con buena fe y voluntad de las partes para conseguir
el objetivo, que es común: el buen resultado
final de la obra.
• Es importante generar una Matriz de
Responsabilidades de los tres actores que intervienen en el proyecto: Propietario, Proyectistas y Constructor, e incorporar a todas las
partes responsables en los Programas de Trabajo del Contrato, con los tiempos por actividades e hitos.
• Se propone contar con un Comité de
Revisión, formado por el mandante con sus
diseñadores y el contratista, que permita resolver los problemas que se vayan produciendo, y definir y aprobar a tiempo los cambios
que se necesiten en volúmenes de obra, en costos o en los documentos de contrato.
• Los pagos de los estados de pago deben ser oportunos, puesto que no es justo que
el Constructor financie, a su costo, la obra realizada.
• Generar un sistema de premios y multas que le permita al mandante acelerar los
trabajos y autorizar cambios de proyecto con
disminuciones de costo dentro del estándar de
calidad contratado; y al contratista, mejorar
su tecnología para sacar el máximo provecho
de su know how, en beneficio de la obra y de
su empresa.
En las conversaciones del Comité, se ha indicado que los contratos deben cumplir 5 reglas básicas:
1. Buena fe de las partes en el pensar y en el
actuar
2. Buena voluntad de las partes para conseguir el objetivo común
3. Cada parte asume sus propias culpas
4. Una parte no puede beneficiarse o enriquecerse a costa de los demás por culpas
propias
5. Una parte no puede perjudicar a otra por
culpas propias.
El ICH espera que, con la participación en
estas conversaciones de todas las partes involucradas en un contrato de construcción, se
logre generar documentos que permitan el
desarrollo tecnológico, la productividad y la
calidad en las obras de construcción, resguardando los intereses de todas las partes y ayudando a hacer más justo y agradable el bello
arte de construir.
Nota: Los participantes en la Comisión de
Especificaciones para Contratos y en el Comité de Contratos, se encuentran en la página 7.
Si desea más información sobre el funcionamiento de esta actividad del ICH, o desea participar activamente a través de un foro por
Internet, contáctese a [email protected] o
[email protected]
¿Cómo prevenir la oxidación del
acero en el hormigón armado?
Dosis mínimas de cemento aseguran la compacidad y alcalinidad necesaria para prevenir la corrosión de la armadura
de una estructura de hormigón armado, evitando un deterioro anticipado de durabilidad y comportamiento.
Uno de los deterioros más importantes
que puede sufrir el hormigón armado, es
la oxidación de la armadura del acero de
refuerzo. Este deterioro actúa progresivamente en el tiempo, cambiando el comportamiento de la estructura y reduciendo los márgenes de seguridad definidos
en su diseño. Para que se reduzca el riesgo
de corrosión de la armadura se pueden
tomar en cuenta las siguientes consideraciones:
1. El deterioro producido con el paso
del tiempo puede ser reducido considerablemente tomando adecuados resguardos
en las etapas de diseño, construcción y
conservación de la estructura. Es importante identificar con claridad el tipo de
ambiente al cual será expuesta la estructura (considerando el tipo de recubrimiento), estimar la durabilidad esperada del
proyecto (diseño), tener en cuenta requisitos de los materiales (especialmente del
hormigón) y considerar sistemas de protección y mantención de la estructura.
2. El daño en la armadura se puede
producir básicamente por corrosión provocada por la carbonatación del hormigón, el ataque de iones cloruro y la presencia de oxígeno (real responsable de la
oxidación). Estos fenómenos actúan por
difusión: la carbonatación actúa por difusión del CO2; la penetración de cloruros se produce por difusión de cloruros
disueltos en agua; y la corrosión por oxí-
geno se produce por la difusión del mismo elemento (O2).
3. Bajo condiciones normales, el agua
contenida en los poros de hormigón se
encuentra cargada de hidróxido cálcico
(Ca(OH)2), con valores de pH superiores
a 12,5. Gracias a ello, el acero se encuentra protegido contra la corrosión, ya que
en su superficie se forma una capa microscópica de óxido, capa pasiva, que impide
la disolución del hierro. De ahí que es importante considerar una cantidad mínima
de cemento en la dosificación del hormigón, que aporte la alcalinidad necesaria,
considerando las condiciones de exposición de la estructura.
4. Otra razón de la dosis mínima de
cemento es la necesidad de llenar completamente los huecos entre las partículas del
árido. Un esqueleto de áridos que no tenga
suficiente pasta de cemento para llenar sus
propios huecos será más poroso y no será
capaz de recubrir completamente la armadura, que genera la protección alcalina.
5. La norma NCh170.Of85, recomienda para estructuras de hormigón armado protegidas de la intemperie, una
dosis mínima de cemento de 240 kg/m3;
y para estructuras expuestas a la intemperie, una dosis mínima de 270 kg/m3. Estas cantidades mínimas de cemento crean
el ambiente alcalino adecuado, que permite la protección pasiva de la armadura
de acero y proporciona una densidad de la
matriz del hormigón endurecido que ase-
gure un grado mínimo de impermeabilidad. Especialistas en corrosión del acero
en el hormigón de la Universidad de Florida del Sur, aseguran que con dosis de
material cementante menores a 300 kg/
m3 se comienza a acelerar el problema de
corrosión.
6. Existen aditivos inhibidores de corrosión que pueden utilizarse para prevenir la corrosión o mantenerla dentro de
rangos aceptables.
7. Tener claro que la forma más económica de conseguir una prolongada vida
útil del hormigón es contar con un apropiado proyecto estructural y una buena
definición de sus requerimientos para
cumplir con la vida útil estipulada. Junto
con ello la calidad de los materiales y el
cumplimiento de los requerimientos de
construcción que aseguren una buena ejecución, disminuirán la probabilidad de
que se produzcan deterioros que afecten a
la estructura.
3
PAVIMENTOS DE HORMIGÓN:
SUAVES Y DURABLES
• Aún cuando los ministerios y las empresas constructoras aprueben el estado de una carretera, es importante que lo hagan
también los conductores que captan fácilmente la aspereza del camino, especialmente cuando ésta afecta el consumo de
combustible y el gasto en repuestos.
• Se ha comprobado que una carretera mal construida tiene un ciclo de vida más corto y, a la larga, es más cara, porque la
falta de planeidad acelera el deterioro producido por las cargas dinámicas de tránsito.
• El ICH pretende que los pavimentos de hormigón se construyan con IRI menor a 1,5, o sea, super suaves.
Para lograr un pavimento de hormigón de
alta calidad y más plano, se han recalcado algunos puntos esenciales que un contratista
debe tener en cuenta al momento de construir.
El primero es proveer una subrasante y/o base
que tenga buen drenaje y esté uniformemente
bien compactada y rectificada a la tolerancia
especificada. El tren pavimentador debe avanzar sobre una base resistente y lisa que soporte
su peso sin deformarse. Si se utilizan moldes,
éstos deben quedar bien firmes y nivelados, a
la cota de la rasante, en su cara superior.
CONTROL CONTINUO DE LA
MEZCLA Y DE LOS PROCESOS
La provisión continua y controlada del
hormigón significa control de calidad continuo.
Éste empieza en la planta y debe continuar durante el transporte, colocación y terminación
del hormigón. La pavimentadora no puede funcionar bien con variaciones de trabajabilidad
del hormigón y volumen de entrega insuficiente
para mantener una velocidad constante del tren
pavimentador. En el caso de moldes, una dosificación adecuada permite conseguir la lisura
con platacho gigante.
El vibrado es una parte muy importante en
el proceso de pavimentación. La pavimentadora de molde deslizante no funciona sin él, presentando problemas de caída de los cantos del
pavimento. El vibrado es necesario para fluidificar, permite extruir y consolidar la masa de
hormigón y proveer una cantidad suficiente de
finos en la superficie, para un acabado liso y
textura con alto roce contra el deslizamiento.
Cuando se utiliza cercha vibradora, hay que
verificar que la compactación llegue bien al fondo del hormigón. Esto depende del tipo de cercha vibradora y de la trabajabilidad del hormigón. En el caso de tren pavimentador, el primer vibrador debe ir entre 10 y 20 cm del borde. En el caso de cercha, se debe compactar el
borde con vibrador de inmersión. A pesar de
esto, hay que tener cuidado con el vibrado: demasiado vibrado tiende a segregar la mezcla;
escaso vibrado, deja huecos indeseables.
Perder el control de una de estas variables
es la razón principal de la falta de buena terminación superficial.
Con tren pavimentador la cuerda guía y los
sensores para control automático son los sistemas inteligentes para controlar la operación,
La dosificación de la mezcla, de hormigón
es sólo un requisito previo para un pavimento de
alta calidad. Una buena dosificación del hormigón permite obtener la lisura deseada, la resistencia, la duración de la textura superficial y la
posibilidad de colocación, sin deformación de los
cantos, cuando se usa moldaje deslizante.
4
La trabajabilidad uniforme en cada
bachada no quiere decir sólo el asentamiento, como muchos creen. En la construcción actual, que cuenta con aditivos modernos, el
asentamiento es sólo un indicador, una muestra visual de la fluidez de la mezcla en un momento en particular. Igualmente importante
es la composición de los ingredientes de la
mezcla. La granulometría del árido y las propiedades físicas de los materiales son importantes para obtener la trabajabilidad deseada.
La granulometría balanceada, especialmente
en la uniformidad de los tamaños medios, añadirá manejabilidad y resistencia.
pero necesitan buena colocación y atención
constante. La cuerda guía debe ser fijada correctamente, bien soportada y controlada. Los
sensores deben estar ajustados para evitar reacciones demasiado rápidas o violentas.
Se recomienda usar la operación de doble
cuerda guía, una a cada lado, cuando sea posible, porque se ha demostrado que resultan
pavimentos más lisos.
En el caso de cercha, la nivelación de los
moldes es muy importante. Ellos son la referencia para el platachado que proporcionará
la calidad de la superficie.
EL TREN PAVIMENTADOR DEBE
ESTAR CALIBRADO Y EN ESTADO
ÓPTIMO
El ajuste correcto de la máquina se refiere
a la ubicación y frecuencia de los vibradores,
el desparramador, la compuerta delantera, los
hidráulicos, la tracción etc. La calibración incluye el ángulo de ataque de la pavimentadora en relación al hormigón. Si este ángulo
esta forzado a cambiar a causa de variaciones
de trabajabilidad, del hormigón mal distribuido frente al tren, del ajuste inapropiado
de los sensores o de la variación de carga de
hormigón, resultarán rugosidades a causa del
levantamiento incontrolable causado por la
presión hidráulica del hormigón. Es muy importante la habilidad del operador del tren,
porque debe controlar la altura del hormigón, el ángulo de ataque del tren y, la velocidad de avance, de acuerdo a la trabajabilidad
del hormigón que tiene delante y a la pendiente del camino. Un buen operador es ca-
paz de producir un pavimento con IRI menor a 1 m/km.
COLOCACION DE BARRAS DE
AMARRE Y TRASPASO DE CARGA
Se debe cuidar la colocación de barras de
amarre o de traspaso de carga. Esta operación
es delicada, dada la necesidad de que las barras
se coloquen perfectamente paralelas entre sí y
horizontales.
También es una operación delicada y que debe
cuidarse, la colocación de las barras de amarre
en el borde del hormigón, al pavimentar en una
pista. Al colocar estas barras, se debe usar una
tabla para sostenerlas, de modo que sirva para
evitar que, al introducir la barra, se caiga el borde del pavimento y deforme la superficie.
sistema de texturado es más silencioso que el
transversal y ha dado buenos resultados.
Es muy importante realizar las faenas de
platachado y texturado antes del inicio de la
exudación fuerte. El texturado puede esperar
hasta después de la exudación. Si esto no se
cuida, se remezcla el agua de exudación en el
mortero superficial aumentando su razón agua
cemento y reduciendo su resistencia.
UN CURADO CORRECTO PARA
MANTENER TEXTURA
SUPERFICIAL
A pesar de que la mayoría de los conductores
prefieren una superficie plana con poca vibración y silenciosa, en el mundo de hoy donde la
seguridad es importante, se ha ido cambiando,
TERMINACIÓN
DEL
PAVIMENTO
El ideal es que el tren
entregue el IRI deseado sin tener que realizar ninguna operación
posterior. Normalmente, cuando no se opera
bien o a baja velocidad,
es necesario realizar un
platachado de terminación para conseguir la
lisura. Este platachado debe realizarse con platachos de al menos 3 metros de ancho, aunque, en
lo posible, es mejor uno de 4 metros.
En el caso de moldaje fijo, la lisura se consigue por medio del platachado, para lo que se
deben utilizar platachos del largo indicado
anteriormente. La trabajabilidad del hormigón debe ser mayor a cono 5 cm para lograr
las lisuras deseadas. El platachado se realiza
inmediatamente después de que se haya pasado la cercha vibradora. El elemento de corte y
relleno superficial que la deje abierta, se aplicará antes de que comience la exudación.
Luego de tener la lisura se debe texturar el
pavimento. Esta operación se realiza en Chile
con escobillas en sentido longitudinal. Este
cada vez más, la comodidad por la seguridad.
Actualmente, la textura de las carreteras de
hormigón es más segura, más antideslizante y
desagua mejor. El cuidado de la operación y la
medición del tiempo de este proceso son los
factores más importantes para controlar la apariencia y la calidad de la textura.
El proceso de curado del hormigón de pavimentos es fundamental para la durabilidad de
la textura superficial, evitando su desgaste prematuro.
Para este efecto, deben utilizarse compuestos de membrana de curado que soporten y
funcionen sobre el agua de exudación del hormigón. Este requisito va más allá de cumplir
con el ensayo AASHTO o ASTM de membranas de curado. Debe verificarse el cumplimiento de la impermeabilidad de la membrana, variando el ensayo y colocando el compuesto de curado a la media hora de haber fabricado el mortero utilizado para el ensayo.
El curado incluye también el control de temperaturas del hormigón del pavimento. Por
esta razón, puede ser conveniente, dependiendo de las condiciones ambientales, proteger la
superficie de altas temperaturas o congelamiento del hormigón. Lo importante es evitar que el hormigón se congele o que los gradientes térmicos sean superiores a 20ºC.
CORTE DE JUNTAS DEL
PAVIMENTO
El corte de juntas con sierra se debe realizar
en el momento oportuno para evitar que el pavimento se agriete fuera de las juntas. Existen
dos sistemas de corte: en
verde y en hormigón
endurecido. El primero
consiste en el corte realizado antes que el hormigón endurezca y es en
seco (ver resultados en
www.expohormigon.cl
del año 2000). Este corte es poco profundo (2,5
cm), porque genera la
grieta en la junta por cambio brusco de temperatura en la base del corte. El corte en hormigón endurecido se realiza enfriando la sierra con
agua.
GENTE CON GANAS DE HACERLO
BIEN
Los trabajadores conforman el recurso más
importante. Se necesita gente calificada, en lo
posible certificada, que trabaje en equipo con
espíritu de cooperación para construir un pavimento que agrade al público y deje conforme a
mandantes y contratistas. El ICH ha certificado 40 platacheros capaces de entregar IRIs bajos en pavimentación. Ver www.ich.cl
5
PRÓXIMOS SEMINARIOS Y CURSOS DEL ICH
• Seminario “Aspectos Relevantes para el Diseño y Construcción de Pisos Industriales”
El ICH ha invitado al experto del ACI Jerry Holland a dictar un seminario sobre diseño y construcción de pisos industriales, el 19 y 20 de agosto. En lo que
se refiere al diseño, tratará temas relacionados con postensados, adición de fibras, cemento sin retracción, transferencia de cargas, juntas, y tamaño y espesor de
la losa. También dará respuesta a los problemas más frecuentes en la etapa de construcción de los pisos. Inscripciones en www.ich.cl.
• Seminario “Código de Diseño de Hormigón Armado ACI 318-2002”
Entre el 1 y el 5 de septiembre, se realizará este seminario a cargo de los profesionales del ACI Basile Rabbat y S.K.Ghosh, además de la participación de
destacados miembros de la Comisión de Diseño Estructural y del ICH. En él se darán a conocer los cambios introducidos al Código ACI 318 en el año 2002,
y cómo influyen éstos en el diseño de hormigón armado.
Como preparación a los distintos programas de certificación de competencias laborales ACI-ICH, el ICH ofrecerá los siguientes cursos:
• “Procedimientos de Ensayos de Hormigón Endurecido”, del 25 al 28 de agosto, curso de entrenamiento recomendado para certificación TEHE.
• “Tecnología del Hormigón”: el curso se dictará nuevamente del 1 al 16 de septiembre, de lunes a jueves, de 18 a 22 horas, en la sede del ICH, recomendado
para certificación TEFHO .
• “Procedimientos de Ensayos Avanzados en Áridos y Hormigón”, del 22 al 26 de septiembre, curso de entrenamiento recomendado para certificación
TEAHL-II.
• “Construcción de Obras de Hormigón”, del 13 al 30 de octubre, recomendado para certificación SITOH.
1.000.000 M3 DE
HORMIGÓN EN
RALCO
El Consorcio FEBRAG ha colocado
hasta la fecha, más de 1.000.000 de
metros3 de hormigón, en la construcción del embalse de la central hidroeléctrica Ralco en el Alto Bio-Bío, 8ª
Región. Esta represa será la tercera más
grande a nivel mundial, y su proyecto
de diseño y constructivo ha sido desarrollado con interesante ingeniería.
NUEVAS TENDENCIAS EN DISEÑO DE
ALBAÑILERÍAS
Gran interés suscitó el seminario internacional “Nuevas Tendencias en Diseño de
Albañilerías” dictado por el Dr. Richard E. Klingner, Ph.D., académico de la Universidad de Texas-Austin, y por destacados profesionales de la Comisión de Diseño
Estructural y del ICH. Los temas tratados fueron, entre otros, componentes básicos
de la albañilería; especificación y diseño de estructuras de albañilería que no requieren cálculo estructural; cálculo de elementos de albañilería reforzada mediante el
enfoque de resistencia; diseño y rehabilitación sísmica de las estructuras de albañilería; y recomendaciones especiales para el diseño de viviendas de albañilería de 1 y 2
pisos.
6
TARJETAS DE CRÉDITO PARA PAGOS
EN EL ICH
EMPRESAS QUE
PARTICIPAN EN
COMISIÓN DE
ESPECIFICACIONES
En la Comisión de Especificaciones y en sus Comités
Técnicos están trabajando las siguientes empresas e instituciones: AOA, ARA, Asociación Fabricantes de Moldajes, Asociación de Ingenieros Civiles Estructurales,
Bechtel, Besalco, Bravo Izquierdo y Fuenzalida, Brotec,
Cade Idepe, Cementos Bio-bío, Cementos Melón, Cementos Polpaico, Codelco, Comisión Tecnología del Hormigón, Cruz y Dávila, Dictuc, DLP, DRS, Icafal, Idiem,
Ingevec, Mendez Junior, Metro, Minmetal, MINVU,
MOP, Pétreos, Premix, Ready Mix, Representante de
Fabricantes de Pinturas, Salfa, Sigdo Koppers, Tecsa,
Universidad Católica de Chile, Universidad de Santiago,
Universidad de Valparaíso, Vial y Vives.
Para comodidad de nuestros clientes, desde ahora todos los productos del ICH, cursos, seminarios, publicaciones, etc., se podrán pagar con tarjetas de crédito bancarias, ya sea en nuestra
oficina o a través de nuestra página web. En este caso, es necesario imprimir el Formulario de
Autorización de Cargo en Tarjeta de Crédito, completarlo y luego enviarlo al fax (56-2) 233
9765.
A LA VENTA NUEVO VIDEO SOBRE EXPO
HORMIGÓN ICH - 2002
Como todos los años, el ICH ha elaborado un video y una publicación con los aspectos más
relevantes de la EXPO HORMIGON ICH 2002 “Prefabricación en Hormigón y Sistemas Tilt
Up”, que puede ser adquirido en las oficinas del ICH.
GRAN INTERÉS EMPRESARIAL EN RESOLVER
CONFLICTOS DE CONTRATOS
El Comité de Contratos formado por el ICH con mandantes y contratistas para analizar los problemas
contractuales ha suscitado gran interés, especialmente de los mandantes. Hasta ahora, están participando
las siguientes empresas e instituciones: AES Gener, Aguas Andinas, Bechtel Chile, Cade-Idepe Consultores Ltda., Celulosa Arauco y Constitución S.A., CGE Transmisión, Codelco Chile, Metro S.A., Compañía Minera Disputada de Las Condes, Compañía Minera Doña Inés de Collahuasi, Consorcio DPS, Constructora Bravo, Izquierdo & Fuenzalida Ltda., Chilectra, Empresa Nacional de Minería, Fluor Daniel
Chile S.A., Geotécnica Consultores S.A., Kvaerner E&C, Minera Cerro Colorado, Minera Los Pelambres,
Ministerio de Obras Públicas, Ministerio de Vivienda y Urbanismo, Noranda Chile Ltda., Sigdo Koppers, SNC Lavalin Chile, Transelec, Vial y Vives.
FUTUROS PROYECTOS
ICH-FDI
El ICH postuló 3 interesantes proyectos en el
último llamado a concurso FDI-CORFO para la
innovación tecnológica en marzo de este año, con
el objetivo de aportar al conocimiento y mejorar
la calidad para la industria de la construcción. Las
empresas invitadas a participar como asociadas
mostraron gran interés en cada uno de estos proyectos acerca de los objetivos planteados y la magnitud en las mejoras que ellos proponen.
Los proyectos presentados fueron los siguientes:
“Reducción de Costos y Conflictos en los Contratos de Construcción a Través del Mejoramiento de
las Especificaciones Técnicas”, “Validación Sísmica
de Uniones Prefabricadas en Edificación Habitacional”, “Diseño y Desarrollo de Sistemas Pasivos
de Ventilación para el Control de Condensación
en Viviendas Sociales”.
INGENIERO DEL ICH DICTÓ
CHARLA EN CONVENCIÓN
ACI
Gran interés entre los participantes a la primera convención anual del ACI, realizada en
Vancouver entre el 30 de marzo y el 3 de abril,
generó la charla del ingeniero del ICH Augusto Holmberg, cuyo tema fue “Edificio Prefabricado Híbrido, Construido en Expo Hormigón ICH 2002”.
LLENO TOTAL EN
CONFERENCIA SOBRE
AGRIETAMIENTO
Debido a que los asistentes a la conferencia tecnológica sobre agrietamiento del hormigón dictada por Juan Pablo Covarrubias, gerente ICH,
superaron la capacidad de la sala, en la Cámara
Chilena de la Construcción, ésta fue repetida 15
días después y nuevamente muchos interesados
quedaron sin cupo. En ambas oportunidades se
realizaron transmisiones simultáneas a distancia:
la primera vez a Punta Arenas y a Temuco, y la
segunda, a Antofagasta.
ICH EN FERIAS
INTERNACIONALES DE
CONSTRUCCIÓN 2004
Prosesionales del ICH visitarán el próximo año
dos importantes eventos internacionales de construcción: World of Concrete, del 17 al 20 de febrero, en Orlando, Florida, y Bauma, del 29 de
marzo al 4 de abril, en München, Alemania. Esta
última es la feria de construcción más grande del
mundo con 500.000 metros2 de superficie.
Con el fin de acceder a mayores beneficios o de
coordinar una misión tecnológica, el ICH invita
a quienes tienen programado asistir a estas exposiciones, que se comuniquen con María Eugenia
Seguel, Jefa de Marketing y Administración, al
e-mail [email protected].
SEMINARIO “HORMIGONES DE ALTO DESEMPEÑO: Resistencia,
Trabajabilidad y Durabilidad”
Los días 21 y 22 de agosto, se llevará a cabo en el Audotorium del edificio San Agustín de la Escuela de Ingeniería de la Pontificia Universidad Católica
(Campus San Joaquín), el seminario “Hormigones de Alto Desempeño”, dictado por el profesor de la Universidad de California en Berkeley Paulo J.M.
Monteiro. Se tratarán tópicos importantes como Hormigones de Alta Resiatencia, Hormigones Autocompactantes y Durabilidad del Hormigón.
Organiza el seminario el Servicio de Calidad e Inspección Técnica CIT de DICTUC S.A. Para mayor información, contactarse a: [email protected],
[email protected], o a los teléfonos 6864583 y 686 4245.
7
NOVEDADES DE EXPO HORMIGÓN ICH 2003:
FERIA INTERNACIONAL DE CONSTRUCCIÓN
EN ALBAÑILERÍAS Y PAVIMENTOS DE
HORMIGÓN
El evento tecnológico que se
realizará en Espacio Riesco, del
1 al 4 de octubre, ya tiene comprometido hasta la fecha el 70
% de los stand. Entre ellos, varios corresponden a empresas
internacionales, de Suiza, Estados Unidos, Inglaterra, que
vienen por primera vez a Chile
a mostrar sus novedades tecnológicas y buscar distribuidores
para Latinoamérica.
ASISTENCIA NACIONAL Y
EXTRANJERA
En un reciente acuerdo entre el
MINVU y el ICH, se estableció que
la reunión anual de los representantes SERVIU de todo el país, se realizará dentro de Expo Hormigón ICH.
Además se han preparado una serie
de charlas técnicas especiales para
ellos.
Representantes de diversos países,
pertenecientes a FICEM (Federación
Interamericana de Productores de Cemento) asistirán a Expo Hormigón
ICH y posteriormente realizarán en Chile su asamblea
anual.
SEMINARIOS Y CHARLAS
TÉCNICAS EN EXPO
HORMIGÓN ICH
8
Durante la Expo Hormigón
ICH – 2003 participarán más
de diez expertos extranjeros,
quienes, además de asesorar y
realizar las demostraciones
constructivas (ver folleto ad-
junto), dictarán las siguientes actividades de capacitación:
• Seminario “Diseño de Pavimentos según
Método AASHTO-2002”, del 29 de septiembre al 1º de octubre, en Espacio
Riesco, a cargo del experto norteamericano Michael Darter.
• Charlas:
- Construcción de pavimentos viales de
hormigón
- Construcción e inspección de albañilerías armadas
- Inspección en la Construcción de Pavimentos de Hormigón
- Novedades Tecnológicas y Demostra-
ciones Constructivas en Expo
Hormigón ICH 2003
- Recepción de Pavimentos de
Hormigón
- Sistemas de Vivienda Industrializada
- Pavimentos de Adoquines
- Rehabilitación de Pavimentos
- Edificios Prefabricados
- Uniones Híbridas
- Diseño y Construcción del Pabellón del Hormigón
- Construcción de Aceras
- Muros de Hormigón Armado
- Colocación y Vibrado del Hormigón
- Instalación de Moldajes
- Pavimentos Drenantes
TARDE PARA ESTUDIANTES EN
EXPO HORMIGÓN ICH
Con el fin de motivar a los estudiantes
en el desarrollo y aplicación del hormigón, durante la Expo Hormigón ICH se
dedicará la tarde del jueves 2 de octubre
exclusiva para ellos, con charlas y demostraciones técnicas. Además habrá un concurso para la mejor
placa de hormigón con la inscripción del nombre y el logo del
ICH. Las bases y las especificaciones técnicas están disponibles
en
la
página
web
expohormigon.cl. Los participantes deben registrarse en
nuestras oficinas o por mail a
[email protected],
hasta el viernes 19 de septiembre 2003. Los proyectos serán
exhibidos al público.
REVISIÓN DE LOS ESTUDIOS
EXPERIMENTALES EN MUROS DE ALBAÑILERIA
(2ª Parte: Bloques de Hormigón)
En el Boletín anterior entregamos los resultados de los ensayos sobre comportamiento de muros construidos con
unidades cerámicas, sometidos a cargas horizontales. En este número, presentamos el resultado de la misma prueba
aplicada a muros construidos con bloques de hormigón.
MUROS DE BLOQUES DE
HORMIGÓN
Después de revisar las investigaciones hechas en
el país sobre el comportamiento de muros de albañilería con bloques de hormigón, sometidos a cargas horizontales, se obtuvieron los resultados que
presentamos en este artículo. Como explicamos en
el boletín anterior, estos antecedentes constituyen
una base de comparación para la investigación que
está realizando el ICH, en lo que se refiere al desarrollo de proposiciones para modificar las actuales
normas de albañilería.
Los ensayos fueron realizados en muros a escala
natural, con cuantías de refuerzo horizontal menores o iguales al 0.06%, solicitados con cargas laterales alternadas. Durante el ensayo se registraron la
fuerza horizontal aplicada y la deformación asociada, destacando tres niveles de carga relacionados con
el comportamiento del muro. El primero de ellos se
relaciona con la carga que produce la aparición de la
primera fisura de flexión del muro; el segundo, con
la carga que produce el agrietamiento diagonal; y el
último, con la carga máxima que resiste el muro.
En la tabla 1 se entregan detalles de las características de los muros ensayados en los estudios experimentales revisados. Entre ellos se destacan muros
con esbelteces entre 0.36 y 1.00, relleno total y parcial de huecos, y cuantías de acero de refuerzo horizontal entre 0 y 0.67%.
Los ensayos realizados en la Universidad de Chile
(Muñoz, 1992) y en la Pontificia Universidad Católica (Lüders e Hidalgo, 1986) se hicieron aplicando
sobre el muro un determinado nivel de deformación.
En las experiencias de Lüders e Hidalgo, el disposi-
tivo de carga utilizado es el que se muestra en la figura 2. Este dispositivo provoca en el muro un esfuerzo de corte constante a lo largo de la altura y un
esfuerzo de flexión linealmente creciente, desde el
punto de inflexión hacia la base del muro.
Por otro lado, en las experiencias de Muñoz, las
deformaciones se aplican al muro mediante ciclos de
deformación controlada. El dispositivo utilizado por
Muñoz se ve en la figura 3.
El comportamiento de los muros con cuantías
horizontales iguales a 0.057% y 0.034%, ensayados por Muñoz, se caracterizó por la aparición inicial de grietas de flexión de una longitud aproximada igual a 120 cm en las hiladas inferiores.
El agrietamiento diagonal se produce en el centro del muro, con grietas escalonadas a través de las
juntas de mortero y, a medida que aumenta la deformación, se forman grietas ramificadas en ambas
cabezas de compresión del muro. Luego el muro comienza a perder resistencia y, al aumentar las deformaciones, las armaduras horizontales se cortan, derivando en una falla frágil.
A continuación se detallan los resultados en cada
una de las etapas asociadas a los ensayos de los muros
construidos con bloques de hormigón.
Primera fisura de flexión
La primera fisura de flexión aparece destacada en
los muros ensayados por Muñoz. Se produce cuando
la tensión de corte alcanza aproximadamente un 80%
de la tensión que provoca el agrietamiento diagonal
del muro. En esta experiencia se incluyó este análisis, debido a que la primera fisura de flexión marca el
término de una primera fase elástica lineal del muro,
que se identifica en las curvas carga-deformación.
La tabla 2 muestra resultados sobre la carga (V1),
la tensión (v1) y la deformación medida (d) que provoca la primera fisura en el muro.
En los resultados obtenidos para la primera fisura de flexión en los muros, se aprecia que la tensión promedio que provoca este estado en los
muros ensayados por Muñoz es igual a 3.21 kg/
cm2. De acuerdo a estos resultados, el efecto de
reducir la cuantía de refuerzo horizontal no es significativo.
Agrietamiento diagonal
En la tabla 3 se observan resultados sobre la carga (Vagr), la tensión de corte (vagr) y la deformación
(d), asociadas al agrietamiento diagonal observado
durante el ensayo de los muros.
Los ensayos realizados en la Universidad Católica se caracterizan por una tensión de corte promedio en este nivel igual a 2.97 kg/cm2 (muros de
longitud entre 60 y 100 cm y altura entre 100 y
135 cm), mientras que los ensayados en la Universidad de Chile se caracterizan por una tensión de
corte promedio igual a 3.94 kg/cm2.
En las experiencia de la Universidad de Chile, se
observa un incremento de la tensión de corte al aumentar la cuantía horizontal desde 0.034% a
0.057%. Sin embargo, para fines prácticos, con las
cuantías consideradas en estos ensayos se puede pensar que las tensiones de agrietamiento son independientes de la cuantía de refuerzo horizontal
(Muñoz, 1992).
Figuras 1, 2 y 3. Dispositivos de ensayo de muros en las experiencias revisadas.
9
10
Lüders e Hidalgo, para analizar la influencia del
refuerzo horizontal en la aparición del agrietamiento
diagonal, calcularon el cuociente entre la tensión
de agrietamiento (referida al área de contacto) y la
raíz cuadrada de la resistencia prismática, en función de la cuantía de refuerzo horizontal. Para los
muros con esbeltez igual a 1.00 obtuvieron líneas
casi perfectamente horizontales, lo que significa una
total independencia entre la cuantía de refuerzo
horizontal y el esfuerzo de corte en que se produce
la primera grieta diagonal.
En la tabla 4 se observan los resultados asociados
con la carga última (Vu), la deformación última (du)
y la tensión de corte última (vu) obtenidos por
Lüders e Hidalgo y Muñoz. Además, se incorporan
datos recopilados de otras investigaciones (Salinas
y Astroza, 1993).
y un valor máximo de 7.76 kg/cm2. Por otro lado, las
tensiones máximas de los muros con relleno total de
huecos varían en torno a los 9.01 kg/cm2, con un valor mínimo de 6.33 kg/cm2 y un valor máximo de
15.45 kg/cm2. Considerando estos resultados, el efecto de variar el relleno de huecos de parcial a total,
significa un incremento aproximado de un 90% en la
tensión máxima de los muros ensayados.
En general, los muros con relleno parcial de huecos
registran una tensión de corte máxima promedio igual
a 4.74 kg/cm2, con un valor mínimo de 2.94 kg/cm2
Al disminuir la cuantía de refuerzo horizontal, se
advierte un descenso de la tensión máxima de corte del
orden del 25%, para los muros ensayados por Muñoz.
Resistencia máxima de los muros
TABLA 1. CARACTERÍSTICAS DE LOS MUROS
Experiencia
Lüders e
Hidalgo, 1986
Unidad
LST 15
15MAA
Muñoz, 1992
Tipo A
Dimensiones
cm
h*
l
100
105
100
105
100
105
100
105
80
135
80
135
60
165
60
165
100
100
100
100
100
100
100
100
240
240
240
240
240
240
240
240
Recopilación
Salinas y
Astroza, 1993
M
Vd
Relleno
0.95
0.95
0.95
0.95
0.59
0.59
0.36
0.36
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
0.36
0.36
0.59
0.95
0.95
1.00
1.00
0.50
0.70
1.00
0.36
0.36
0.59
0.59
0.95
1.00
1.00
0.95
Parcial
Total
Total
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Total
Total
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Total
Parcial
Parcial
Total
parcial
total
parcial
parcial
parcial
parcial
parcial
total
parcial
total
parcial
parcial
total
total
Refuerzo vertical
ρν
Barras
Tipo
2φ16
A63-42H
0.00274
2φ22
A63-42H
0.00517
2φ22
A63-42H
0.00517
2φ18
A63-42H
0.00346
2φ18
A63-42H
0.00269
2φ18
A63-42H
0.00269
2φ16
A63-42H
0.00174
2φ16
A63-42H
0.00174
2φ16
A63-42H
0.00287
2φ16
A63-42H
0.00287
2φ22
A63-42H
0.00543
2φ22
A63-42H
0.00543
2φ16+2φ8 A63-42H
0.00150
2φ12+1φ8 A63-42H
0.00080
4φ16+2φ8 A63-42H
0.00270
4φ16+4φ8 A63-42H
0.00300
Refuerzo horizontal
ρΗ
Barras
Tipo
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
0.00000
1φ6
A44-28H
0.00067
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
0.00000
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
0.00000
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
0.00000
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
0.00000
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
2φ6
A44-28H
0.00057
2φ6
A44-28H
0.00034
2φ6
A44-28H
0.00057
2φ6
A44-28H
0.00057
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
2nº3
grado 60
0.00050
2nº3
grado 60
0.00050
2nº3
grado 60
0.00050
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
2φ4.6 AT56-50H
0.00059
2φ6
A44-28H
0.00067
* altura correspondiente desde la base hasta el punto de inflexión. (Lüders e Hidalgo, 1986)
TABLA 2. ESFUERZO DE CORTE. PRIMERA FISURA EN LOS MUROS
Experiencia
Unidad
Muñoz, 1992
Tipo A
(AB): medida sobre área bruta.
M
Vd
1.0
1.0
1.0
1.0
f’m
Relleno
Cuantía vertical
Cuantía horizontal
V1 Ton
δ1 mm
91.2
91.2
91.2
91.2
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
0.00150
0.00080
0.00080
0.00300
0.00057
0.00034
0.00034
0.00057
13.25
12.65
9.65
3.75
4.44
5.10
3.00
4.74
v1 kg/cm2
(AB)
3.95
3.77
2.88
2.23
TABLA 3. ESFUERZO DE CORTE. AGRIETAMIENTO DIAGONAL
Experiencia
Unidad
Lüders e
Hidalgo, 1986
LST 15
15MAA
Muñoz, 1992
Tipo A
M
Vd
0.95
0.95
0.95
0.59
0.59
0.36
0.36
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
f’m
Relleno
Cuantía vertical
Cuantía horizontal
Vagr Ton
δ1 mm
173
96
109.7
109.7
109.7
109.7
109.7
132
132
84
84
91.2
91.2
91.2
91.2
91.2
Parcial
Total
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Total
Total
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
0.00274
0.00517
0.00346
0.00269
0.00269
0.00174
0.00174
0.00287
0.00287
0.00543
0.00543
0.00150
0.00080
0.00080
0.00270
0.00300
0.00059
0.00000
0.00059
0.00000
0.00059
0.00000
0.00059
0.00000
0.00059
0.00000
0.00059
0.00057
0.00034
0.00034
0.00057
0.00057
3.00
9.00
4.00
5.30
7.00
6.30
4.90
4.00
4.00
5.00
6.00
16.00
13.35
13.00
9.00
5.25
2.20
2.40
1.50
1.00
1.00
0.40
0.50
2.00
3.00
2.20
3.20
7.44
6.47
6.23
9.07
9.04
vagr kg/cm2
(AB)
2.04
6.12
2.72
2.80
3.70
2.73
2.12
2.86
2.86
3.57
4.29
4.76
3.98
3.87
6.43
3.13
(AB): medida sobre área bruta.
TABLA 4. ESFUERZO DE CORTE MÁXIMO EN LOS MUROS
Experiencia
Unidad
Lüders e
Hidalgo, 1986
LST 15
15MAA
Muñoz, 1992
Recopilación
Salinas y Astroza,
1993
Tipo A
M
Vd
0.95
0.95
0.95
0.95
0.59
0.59
0.36
0.36
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
0.36
0.36
0.59
0.95
0.95
0.95
1.00
1.00
0.50
0.70
1.00
0.36
0.36
0.59
0.59
0.59
0.95
0.95
1.00
1.00
0.95
f’m
173
96
96
109.7
109.7
109.7
109.7
109.7
132
132
84
84
91.2
91.2
91.2
91.2
91.2
166.80
98.52
98.52
156.70
85.10
173.40
41.30
131.70
171.00
171.00
171.00
98.52
169.50
98.52
161.40
164.10
173.40
98.52
131.70
41.30
85.10
τm
7.10
7.10
7.10
7.10
7.10
Relleno
Cuantía vertical
Cuantía horizontal
Vu Ton
Parcial
Total
Total
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Total
Total
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Total
Parcial
Parcial
Total
Total
Parcial
Total
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Parcial
Total
Parcial
Total
Total
Parcial
Parcial
Parcial
Total
Total
0.00274
0.00517
0.00517
0.00346
0.00269
0.00269
0.00174
0.00174
0.00287
0.00287
0.00543
0.00543
0.00150
0.00080
0.00080
0.00270
0.00300
0.00059
0.00000
0.00067
0.00059
0.00000
0.00059
0.00000
0.00059
0.00000
0.00059
0.00000
0.00059
0.00057
0.00034
0.00034
0.00057
0.00057
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
0.00000
0.00050
0.00050
0.00050
0.00059
0.00059
0.00059
0.00059
0.00059
0.00059
0.00059
0.00059
0.00059
0.00067
7.30
9.30
9.80
11.40
7.40
9.70
6.80
7.70
5.70
6.90
9.50
12.30
20.10
14.40
14.15
10.80
8.28
δ1 mm
(AB)
13.10
3.10
3.60
9.50
1.90
4.60
0.60
3.30
6.90
9.50
5.20
11.10
16.18
10.51
10.18
14.93
22.56
vu kg/cm2
4.97
6.33
6.67
7.76
3.92
5.13
2.94
3.33
4.07
4.93
6.79
8.79
5.98
4.29
4.2
7.71
4.93
11.90
2.94
5.11
8.84
6.33
2.96
6.79
4.04
3.37
6.18
4.80
3.33
15.45
3.92
10.79
13.04
4.93
7.72
4.93
8.75
6.67
(AB): medida sobre área bruta.
En el próximo número del Boletín “Hormigón al día” se presentarán los principales resultados del programa experimental de albañilería actualmente en desarrollo
a través del proyecto FDI “Desarrollo de Recomendaciones Especiales para el diseño de Viviendas Sociales de Albañilería de 1 y 2 Pisos”.
11
NUEVA PUBLICACIÓN
Código de Diseño de Hormigón
Armado - Basado en ACI 318 2002
H an pasado varios años desde que se
publicó por primera vez el «Código de
Diseño de Hormigón Armado. - Basado en ACI 318-95». Desde esa fecha, esta publicación se ha transformado en un documento de consulta imprescindible para quienes están ligados al diseño, la construcción, la investigación y la docencia en hormigón
armado. De esta forma, se ha cumplido uno de los principales objetivos
planteados, puesto que son cada día
más los profesionales que conocen y
utilizan este código.
Con posterioridad a la publicación del
Código, la Comisión de Diseño Estructural y el ICH se hicieron el propósito
de participar directamente en los comités del ACI encargados de desarrollar
el ACI 318, el que. Se concretó a partir
de 1998, con la participación de un representante chileno, con derecho a voto,
en el Comité 318 del ACI.
El año recién pasado se publicó la versión 2002 del ACI 318, la cual contiene
importantes modificaciones respecto a la
edición 1999, siendo considerada una de
las mayores revisiones que ha tenido el
ACI 318 desde sus inicios. Las principales modificaciones introducidas son:
Factores de carga y de reducción
de la resistencia.
12
Esta es quizás la modificación más
importante que se ha introducido al
ACI 318 desde que se incorporó el diseño por resistencia, en 1963. Con este
cambio, el ACI adopta los factores de
carga de ASCE 7-98 y un nuevo con-
junto de valores f compatibles con los
nuevos factores de carga. Con esto, se
unifican dentro de las normas norteamericanas, los factores de carga para
todos los materiales.
(Los factores de carga y de reducción de la resistencia de la edición anterior han sido movidos al apéndice C
y pueden ser usados aún como procedimiento alternativo.)
Estructuras prefabricadas
Se incorporan por primera vez disposiciones especiales para el diseño sísmico de estructuras prefabricadas. En
ellas se establecen criterios para el diseño de elementos prefabricados en:
marcos especiales y muros estructurales especiales, marcos y muros intermedios y marcos no dimensionados
para resistir solicitaciones sísmicas.
Con esto, el ACI adopta la línea establecida en IBC 2000 respecto al diseño de este tipo de estructuras.
Diseño a flexión
Se unifica el diseño a flexión del hormigón armado y del hormigón pretensado. El nuevo procedimiento, que ya
se encontraba en el apéndice B de la
edición anterior, proporciona un método simple y único para el diseño de
la armadura, tanto pasiva como pretensada, en un mismo elemento.
Modelos puntal tensor (strut and tie)
Se incorporara un anexo especial sobre modelos puntal tensor. Estos mo-
delos constituyen una valiosa herramienta para el diseño de elementos de
hormigón armado, especialmente en
zonas de discontinuidades, tanto de
cargas como geométricas, donde la hipótesis de secciones planas ya no es
aplicable.
Anclaje al hormigón
A pesar de que ya a fines de los años
80 se había establecido la necesidad
de incorporar disposiciones sobre anclaje al hormigón, recién en esta edición éstas han sido recogidas en el
Código. El apéndice contiene disposiciones, tanto para el diseño de anclajes mecánicos colocados al momento de hormigonar, como también para
anclajes mecánicos post instalados.
Diseño por Tensiones Admisibles
Este apéndice fue removido del código. Sin embargo, se permite el uso
de las disposiciones contenidas en la
edición 1999 como procedimiento alternativo.
En esta nueva edición 2002, la Comisión de Diseño Estructural ha incorporado al Código, en un Apéndice especial ( Apéndice F), las adaptacione y los sajustes mínimos necesarios indispensables para su adaptación a Chile. Se espera que este
apéndice evolucione, con el fin de
incorporar todos los cambios necesarios para reflejar las particularidades de la construcción con hormigón
en nuestro país.