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VII
PSICROMETRÍA
ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
Material Teórico
UNQ - Depto. Ciencia y Tecnología - Ing. Alimentos - Termodinámica - Unidad VII - Versión 2008
PSICROMETRÍA
Í – ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
INTRODUCCIÓN
PRINCIPIOS BÁSICOS DE PSICROMETRÍA
CARTA – TABLA PSICROMÉTRICA
PROCESOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
CASO DE ESTUDIO
2
INTRODUCCIÓN
En esta unidad se considera el sistema aire–H2O–vapor, que es la mezcla gas–vapor de empleo
más común en la práctica.
Se estudia además el acondicionamiento de aire, que es la principal área de trabajo de las mezclas
aire–H2O-vapor .
El conocimiento del comportamiento de tales sistemas es esencial para el análisis y diseño de
dispositivos de aire acondicionado, torres de refrigeración y procesos industriales que exijen un
f t control
fuerte
t l del
d l contenido
t id de
d vapor de
d H2O en ell aire.
i
3
PRINCIPIOS BÁSICOS DE PSICROMETRÍA
Aire Seco y Aire Atmosférico
El aire es una mezcla de N2, O2 y p
pequeñas
q
cantidades de otros g
gases.
Aire seco: no contiene vapor de H2O. Se lo trata como si fuera un componente puro.
La Tº del aire en aplicaciones de acondicionamiento varía
de – 10 a cerca de 50C.
En este intervalo el aire seco puede tratarse como un gas
ideal con un valor Cp constante de 1.005 kJ/kg K
[0.240 Btu/ lbm R] con una diferencia despreciable (< 0.2 %)
∆H aire seco = Cp ∆T
T (C)
Cp (KJ / kg C)
‐10
1,0038
0
1,0041
10
1,0045
20
1 0049
1,0049
30
1,0054
40
1,0059
50
1,0065
4
PRINCIPIOS BÁSICOS DE PSICROMETRÍA
Aire atmosférico / húmedo: si contiene cierta cantidad de vapor de H2O.
A pesar que la cantidad de vapor de H2O en el aire es pequeña, desempeña un papel importante en la
comodidad humana. Es importante tomarlo en cuenta en los dispositivos de acondicionamiento de aire.
A 50C la P saturación del H2O es de 12,3 kPa. A P < el vapor de H2O se puede tratar como gas ideal
p
((0,2%),
, ), incluso cuando es un vapor
p saturado. El vapor
p de H2O se comporta
p
con un error despreciable
cómo si existiera solo y obedece la relación de gas ideal (PV= nRT)
hg (KJ/kg)
tabla hvs + CpT
Diferencia (KJ / kg)
‐10
2482,9
2483,1
‐0,2
0
2501,3
2501,3
0
10
2519,8
2519,5
0,3
20
2538,1
2537,7
0,4
30
2556,3
2555,9
0,4
40
2574,3
2574,1
0,2
50
2592,1
2592,3
‐0,2
T (C)
5
PRINCIPIOS BÁSICOS DE PSICROMETRÍA
El aire atmosférico / húmedo se trata como una mezcla de gases ideales
P = Pa + PV
[[kPa]] ∑ P p
parciales del aire seco y vapor
p de H2O
El subíndice a expresa aire seco,
w se emplea para H2O líquida
y v indica vapor de H2O
Humedad Especifica (ω) y Relativa del aire (φ)
Humedad absoluta o específica es la cantidad real de vapor de H2O en 1 kg de aire seco
w=
Aire a 25C y 100 kPa
P sat a 25C = 3,169 kPa
Pv = 0
aire seco
Pv < 3,169 kPa aire no saturado
Pv = 3,169 kPa aire saturado
ω= 0,02 / φ= 100%
mV
ma
[kg de vapor de H2O / kg de aire seco]
⎡ PV
mV ⎢⎣
w=
=
m a ⎡ Pa
⎢
⎣
× V × PM V ⎤
⎥ P × PM
0,622 × PV
R ×T
⎦
V
= V
=
× V × PM a ⎤ Pa × PM a
P − PV
⎥
R ×T
⎦
6
PRINCIPIOS BÁSICOS DE PSICROMETRÍA
Humedad relativa es la proporción entre la cantidad real de
humedad en el aire y la cantidad máxima de humedad que
puede contener el aire a esa T°
La cantidad de humedad que el aire puede contener depende
q su humedad específica
p
de su T°. φ cambia con la T° aunque
permanezca constante.
ω se determina por medio de higrómetros, en los cuales se
extrae toda la humedad por medio de un agente químico. La
humedad se determina pesando dichos agentes químicos.
⎛ PV ⎞
⎜ ⎟
Y
P
P
φ= V = ⎝ ⎠ = V
YVS ⎛ PVS ⎞ PVS
⎜
⎟
⎝ P ⎠
φ= 0
φ= 1
T = cte
aire seco
aire saturado
Para medir φ de forma continua, existen higrómetros
eléctricos que constan de capacitores o fibras que cambian
su resistencia o se dilatan en forma proporcional a la
humedad.
7
PRINCIPIOS BÁSICOS DE PSICROMETRÍA
Entalpía del aire húmedo se expresa en términos de Ha y Hv.
y
de las aplicaciones
p
prácticas, la cantidad de aire seco en la mezcla aire - H2O – vapor
p
p
En la mayoría
permanece constante pero la cantidad de vapor de H2O cambia.
Por consecuencia la H del aire húmedo se expresa por unidad de masa de aire seco y no por unidad
de masa de la mezcla aire - H2O – vapor.
vapor
H = H a + H V + = m a ha + mV hV
h=
m
H
= ha + hV V = ha + hV w
ma
ma
[kJ / kg aire seco]
Con una lógica similar se expresa
la entropía (S) y la energía interna
( )d
(μ)
dell aire
i húmedo
hú d
Si se consultan
lt las
l tablas
t bl de
d vapor de
d H2O o ell Diagrama
Di
d Mollier
de
M lli para ell H2O,
O se comprueba
b que la
l
H del vapor de H2O sobrecalentado a bajas P de vapor está muy próxima a la del vapor saturado a la
T° de la mezcla. Entonces: hv ≈ hvs (T)
8
PRINCIPIOS BÁSICOS DE PSICROMETRÍA
Volumen específico el volumen ocupado por la mezcla de
aire seco y vapor de H2O es el mismo que el ocupado por el
aire seco.
v mezcla =
Vmezcla Va
R T
R aT
=
= va = a =
ma
ma
Pa
( P − Pv )
Temperatura de bulbo seco es la T° ordinaria del aire
atmosférico medida por un termómetro común colocado en
la mezcla.
mezcla
Punto de Rocío (Tpr) es la T° a la cual se inicia la
condensación si el aire se enfría a P = cte.
El exceso de humedad en el aire se condensa en las
superficies frías y forma rocío (sobre hierba, empañado de
que transportan
p
H2O fría).
)
ventanas y tuberías q
En este punto el aire está saturado (φ = 100%). Cualquier
descenso adicional en la T° del aire trae como
consecuencia la condensación de vapor.
vapor
T pr = T saturación
correspondiente a Pv
9
PRINCIPIOS BÁSICOS DE PSICROMETRÍA
Temperatura de saturación adiabática (Tsa)
El sistema se compone de un canal aislado que
contiene H2O por dónde pasa una corriente uniforme de
aire no saturado que tiene ω1 (desconocida) y una T1.
Cuando
C
d ell aire
i fluye
fl
sobre
b ell H2O parte
t de
d esta
t se
evapora y se mezcla con la corriente de aire.
El contenido de humedad del aire aumenta durante el
proceso y su T° desciende (parte del Q latente de
vaporización del H2O proviene del aire).
Si el canal tiene un largo suficiente,
suficiente la corriente de aire
sale como aire saturado (φ = 100%) a T2 que se llama
Tsa.
La Tsa está entre la T° entrada y la Tpr
10
PRINCIPIOS BÁSICOS DE PSICROMETRÍA
Balance de masa y energía
Si se suministra
i i t H2O de
d reemplazo
l
all canall a la
l rapidez
id de
d la
l evaporación
ió y a T2, ell proceso se puede
d
analizar como de flujo estable.
Balance de masa
ω2 > ω1 se añade H2O
ω2 < ω1 se extrae H2O
Aire
ma1 = ma 2 = ma
H2O
mV 1 + m w = mV 2
ma1 w1 + m w = ma 2 w2
m w = ma ( w2 − w1 )
11
PRINCIPIOS BÁSICOS DE PSICROMETRÍA
Balance de energía
QyW=0
Ep y Ec despreciables
E entra = E sale
(ma ha1 + mV 1hV 1 ) + mw hw = (ma ha 2 + mV 2 hV 2 )
(ma ha1 + mV 1hV 1 ) + ma (w2 − w1 )hw = (ma ha 2 + mV 2 hV 2 )
hw se evalúa como la entalpía
del líquido saturado a Tsa=T2
hv1 (T,
(T P baja) = hvs1 (T1)
hV2 = hg2
w2 =
salen de tablas
0,62 PV 2
( P2 − PV 2 )
(ha1 +
mV 1
m
hV 1 ) + (w2 − w1 )hw = (ha 2 + V 2 hV 2 )
ma
ma
(ha1 + w1hV 1 ) + (w2 − w1 )hw = (ha 2 + w2 hV 2 )
(ha 2 − ha1 ) + w2 (hV 2 − hw )
w1 =
(hV 1 − hw )
w1 =
C pa (T2 − T1 ) + w2 (hg 2 − hw )
(hV 1 − hw )
12
PRINCIPIOS BÁSICOS DE PSICROMETRÍA
Temperatura de bulbo húmedo (Tbh)
Tbh se mide con un termómetro donde el bulbo está rodeado de
p p
en H2O.
una redecilla empapada
Se hace girar el psicrómetro de cabestrillo o matraca
psicométrica en el seno del aire. Cuando el aire no saturado
pasa sobre la red húmeda,
húmeda parte del H2O de la misma se
evapora. Como resultado, disminuye la T° del H2O y se crea un
∆T (F impulsora de la transferencia de Q) entre el aire y el H2O.
Al cabo de cierto tiempo la pérdida de Q del H2O por
evaporación es igual a la ganancia de Q del aire y la T° del H2O
se estabiliza. En este punto la lectura del termómetro es la Tbh
En general la Tbh y Tsa no son iguales
Pero para mezclas aire-H2O-vapor a Patm Tbh ~ Tsa
Así la Tbh puede emplearse en lugar de T2 para determinar ω
12
CARTA PSICROMÉTRICA
El estado del aire atmosférico a una P específica se establece por completo mediante 2 propiedades
intensivas independientes. El resto de las propiedades se calcula a partir de las relaciones anteriores.
El dimensionamiento
di
i
i t de
d un sistema
i t
d acondicionamiento
de
di i
i t de
d aire
i implica
i li un gran número
ú
d cálculos.
de
ál l
Por lo que se emplean, sin introducir demasiado error, diagramas psicométricos que presentan los
datos en gráficas que son prácticas parar leer e interpretar.
Tbs:
abscisas
ω y Pv:
ordenadas
φ:
curvas φ =cte
P [atm]
Tbh:
líneas que cruzan de forma descendente hacia la derecha
ω [kg vapor H2O / kg aire seco]
v:
líneas de > pendiente (+ inclinadas) que las de Tbh
φ [%]
h:
líneas saturación adiabática = líneas entalpía (H=ha + ω hv)
h [kJ / kg de aire seco]
Tpr:
ω =cte (Pv=cte) hasta línea saturación (Tbh=Tsa y φ=100%)
Unidades
T [°C]
v [m3 / kg]
14
CARTA PSICROMÉTRICA
15
CARTA PSICROMÉTRICA
Las líneas de Tbh=cte coinciden aprox. con las de h =
cte de la mezcla.
Si nos remitimos al balance de E del saturador
adiabático:
Para aire saturado
las Tbs, Tbh y Tpr
son idénticas
(ha1 + w1 hV 1 ) + ( w2 − w1 )hw = (ha 2 + w2 hV 2 )
La contribución energética del H2O de reposición que
entra al equipo es habitualmente mucho < que la del
aire húmedo.
Entonces, la h del aire saturado saliente es casi igual
a la del aire entrante.
entrante
Por lo tanto, todos los estados con la misma Tbh (Tsa)
tienen aprox. la misma h
16
CARTA PSICROMÉTRICA
17
TABLA PSICROMÉTRICA
Con esta tabla, ingresando con
el valor de la temperatura del
aire y la depresión psicrométrica
(T-Tbh) se puede obtener la
humedad relativa
18
HR: 20 %
TABLA PSICROMÉTRICA
Tabla psicrométrica
experimental para
condiciones
interiores
TBS
HR: 30 %
HR: 50 %
HR: 55 %
HR: 60 %
TBH
ω
TBH
ω
TBH
ω
TBH
ω
TBH
ω
°C
°C
g/kg
°C
g/kg
°C
g/kg
°C
g/kg
°C
g/kg
26,70
13,50
4,278
15,60
6,550
19,20
10,980
19,94
11,970
20,80
13,110
25,60
12,80
3,990
14,72
6,130
18,27
10,260
19,00
11,120
19,95
12,260
24,40
12,00
3,850
13,95
5,700
17,27
9,550
18,20
10,690
18,89
11,400
23,90
11,70
3,700
13,55
5,560
16,83
9,120
17,66
10,120
18,38
11,120
23,30
3,30
11,45
, 5
3,560
13,22
3,
5,420
5,
0
16,50
6,50
8,840
8,8
0
17,27
,
9,830
18,00
8,00
10,830
0,830
22,20
10,62
3,420
12,38
4,990
15,60
8,270
16,27
9,120
17,20
9,980
21 10
21,10
9 90
9,90
3 137
3,137
11 62
11,62
4 560
4,560
14 50
14,50
7 840
7,840
15 17
15,17
8 550
8,550
16 00
16,00
9 420
9,420
20,00
9,00
2,850
10,62
4,270
13,62
7,270
14,27
7,840
15,00
8,690
18 30
18,30
8 00
8,00
2 560
2,560
9 40
9,40
3 990
3,990
12 28
12,28
6 550
6,550
12 83
12,83
7 130
7,130
13 44
13,44
7 840
7,840
19
PROCESOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
Se aplican para mantener un espacio confinado
(cámara / construcción industrial / cuarto) a la T° y
humedad deseadas
El aire se calienta y humidifica en invierno y se enfría
y deshumidifica en verano
La mayoría de este tipo de procesos se modela como
de flujo estable.
Bce masa aire
ae
Bce masa H2O
Bce de E
∑m = ∑m
∑m = ∑m o∑m w = ∑m w
we
as
ws
ae e
as s
Qe + We + ∑ m s hs = Qs + Ws + ∑ me he
El W es el del ventilador que en gral es despreciable
respecto de los otros términos de la ecuación de E
20
PROCESOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
Calentamiento y Enfriamiento simple (ω =cte)
ω =cte ya que no se añade ni se elimina humedad del aire
Calentamiento: procede en la dirección de aumento de Tbs y
disminución de φ
El aire en estos sistemas (estufa/bomba de Q/ calentador de
resistencia eléctrica) se calienta al circular por el conducto.
Enfriamiento: procede en la dirección de disminución de Tbs
y aumento de φ
El enfriamiento se logra al pasar el aire por serpentines dentro
de los cuales fluye refrigerante o H2O fría
Bce de masa aire
ma1 = m a 2 = m a
Bce masa H2O
w1 = w2
Bce de E
Q = m a (h2 − h1 )
21
PROCESOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
Calentamiento con Humidificación
Los problemas asociados a φ baja,
j producto del calentamiento
simple se eliminan al humidificar el aire calentado.
Se hace pasar el aire por una sección de calentamiento (proceso
1-2) y después por una sección de humidificación (proceso 2-3).
La ubicación del estado 3 depende de cómo se lleve a cabo la
humidificación:
• Si se introduce vapor, T3>T2 (humidificación con calentamiento
adicional)
• Si se realiza rociando H2O, T3<T2 (parte del Q latente de
vaporización provendrá del aire, lo que produce un enfriamiento
en la corriente calentada). En este caso, el aire debe calentarse a
una T° más alta en la sección de calentamiento para compensar
el enfriamiento durante el proceso de humidificación.
22
PROCESOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
Enfriamiento con Deshumidificación
Durante un proceso de enfriamiento simple ω=cte, pero φ
aumenta.
t Para
P
d h idifi l es necesario
deshumidificarlo
i enfriar
f i ell aire
i por
debajo de su Tpr.
El aire caliente y húmedo entra en la sección de enfriamiento
en ell estado
t d 1.
1 Cuando
C
d pasa por los
l
serpentines,
ti
su T°
disminuye y su φ aumenta a ω =cte.
2
3
Si la sección tiene la longitud suficiente, el aire alcanza su Tpr
( t d 2 - aire
(estado
i saturado).
t d ) El enfriamiento
f i i t adicional
di i
l del
d l aire
i
origina la condensación de parte de la humedad del aire.
El aire permanece saturado durante todo el proceso de
condensación (curva
(c r a de 100% φ) hasta que
q e alcanza
alcan a el estado
final (punto 3).
El H2O que se condensa fuera del aire se elimina por medio de
un canal independiente a T3
23
PROCESOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
Enfriamiento Evaporativo
En climas desérticos (calientes y secos), se puede contrarrestar
el alto costo de operación de los sistemas de refrigeración
convencionales mediante enfriadores evaporativos o de
pantano.
Cuando se evapora el H2O, el Q latente de vaporización se
absorbe del cuerpo del H2O y del aire circulante. Como
resultado tanto el H2O como el aire se enfrían durante el
proceso.
En el estado 1 entra al enfriador aire caliente y seco, donde se
rocía con H2O liquida. Parte del H2O se evapora al absorber el
Q de la corriente de aire.
Como resultado la T° de la corriente de aire disminuye y su
humedad aumenta (estado 2). En el caso límite el aire saldrá
saturado (estado 2’ – T° más baja que se puede alcanzar)
24
PROCESOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
El proceso de enfriamiento evaporativo
es idéntico al proceso de saturación
adiabático puesto que la transferencia
de Q entre la corriente de aire y los
alrededores suele ser despreciable.
Recordando que las líneas
isoentálpicas
están
muy
próximas a las líneas de
Tbh=cte, se deduce que el
enfriamiento evaporativo se
efectúa a Tbh=cte
El proceso sigue una línea de Tbh=cte en la carta
psicrométrica.
Bce de E
(ha1 + w1 hV 1 ) + ( w2 − w1 )hw = (ha 2 + w2 hV 2 )
Se supone que toda el H2O inyectada se evapora en
la corriente de aire húmedo.
El término subrayado contabiliza el aporte energético
del H2O inyectada. Este término normalmente es
mucho < que cualquiera de los otros 2 términos
entálpicos del aire húmedo.
Por consiguiente: h aire ≈ cte
Las líneas de Tbh=cte coinciden con las de h=cte
→ se puede suponer que la h≈cte
25
PROCESOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
Mezcla adiabática de corrientes de aire
En la mayor
y p
parte de las p
plantas de p
producción y p
proceso,, dónde se requiere
q
que el aire acondicionado se
q
mezcle con una fracción de aire fresco exterior, es necesaria la mezcla de dos corrientes de aire.
La transferencia de Q con los alrededores suele ser pequeña y por lo tanto puede suponerse que el
proceso de mezcla será adiabático.
adiabático
Bce masa aire
m a1 + ma 2 = ma 3
Bce masa H2O
w1 ma1 + w2 ma 2 = w3 ma 3
Bce de E
h1 m a1 + h2 ma 2 = h3 ma 3
m a1 ( w2 − w3 ) (h2 − h3 )
=
=
ma 2 ( w3 − w1 ) (h3 − h1 )
26
PROCESOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
Torres de Enfriamiento
Las centrales eléctricas, los grandes sistemas de
aire acondicionado y algunas industrias generan
grandes cantidades de Q de desecho que con
frecuencia se arroja hacia el H2O de enfriamiento
g y ríos cercanos.
de lagos
En algunos casos dónde el suministro de H2O es
acotado existen limitaciones ambientales para la
T° a la que se puede devolver el H2O al entorno,
T
entorno
existe la alternativa de torres de refrigeración.
También se emplean para suministrar H2O fría a
otro tipo de plantas.
Las torres de refrigeración pueden ser:
• Tiro natural
• Tiro forzado o inducido
Sus flujos pueden ser a contracorriente,
cruzados o una combinación de ambos.
27
PROCESOS DE ACONDICIONAMIENTO DE AIRE
Tiro natural
El aire en la torre tiene un alto contenido de vapor de H2O por lo que es más
liviano que el aire exterior.
exterior En consecuencia,
consecuencia el aire liviano sube y el aire
exterior llena el espacio desocupado, creándose un flujo de aire ascendente.
El perfil de las torres es hiperbólico para mayor resistencia estructural (100
mts de altura).
Tiro forzado o inducido
Es un enfriador evaporativo
p
semicerrado. El aire entra a la torre p
por el fondo
y sale por la parte superior impulsada por un ventilador. El H2O caliente a
enfriar se rocía (> área superficial) sobre esta corriente de aire. Una pequeña
fracción de H2O se evapora y enfría el H2O restante. La T° y el contenido de
humedad del aire aumentan durante el proceso.
proceso
El H2O enfriada se acumula en el fondo de la torre. El H2O que se evapora,
se repone. Para reducir la cantidad de H2O que se lleva el aire se instalan
mamparas deflectoras encima de la sección de rociado.
28
CASO DE ESTUDIO
Análisis de aire en la torre de secado de pellet
Se plantea la inquietud del riesgo
de condensación en el silo de
decantación de salida de aire de la
torre de enfriamiento, por lo que
se realiza el siguiente análisis en
el diagrama psicométrico para dos
situaciones extremas:
• Un día de primavera con una T°
de 13C y una humedad ambiente
de 60 %
• Un día de baja T° con 5C lo que
provoca una humedad de 80 %
29
CASO DE ESTUDIO
Análisis de la operación día de primavera
H2O evaporada = (humedad inicial-humedad final) x caudal pellet / (100 – humedad final)
H2O evaporada = (15,7-14,4) x 5500 kg / hora / (100 – 14,4) = 83,53 kg / hora = 1,39 kg / min
Caudal aire = 250 m3 / min x 0,85 kg / m3 = 212,5 kg / min
g vapor / min / 212,5 kg
g aire / min = 0,00654 kg
g vapor / kg
g aire
Vapor incrementado = 1,39 kg
1 - aire del ambiente T°= 13C y φ = 60% lo que implica ω = 0,005 kg vapor / kg aire
2 - el aire se calienta al contacto con el pellet y sale de la torre a T
T°= 38C,
38C (0,0065
(0 0065 + 0,005)
0 005) = 0,0115
0 0115 kg
vapor /kg aire y φ = 30% (aire seco para manejar en ventilador, ciclones y demás equipos)
3 - el aire se va enfriando hasta T° amb, al principio lo hace a ω = cte aumentando φ hasta saturación
(100% / T°= 17C) donde el aire ya no puede mantener el vapor en suspensión
4 - al estar saturado el aire mientras se enfría hasta T° amb=13C, debe liberar humedad (puede soportar
ω = 0,0095 kg vapor / kg aire, es decir que debe liberar 0,002 kg vapor por cada kg de aire lo que da un
total de 0,42 kg / min, en las condiciones ambientales de aire seco de ese día, el vapor lo absorbe el aire
circundante sin crear inconvenientes.
30
CASO DE ESTUDIO
3
2
4
1
31
CASO DE ESTUDIO
Análisis de la operación día de invierno
1 – se toma aire del ambiente en la zona de la torre T°= 5C, φ=80 % lo que implica ω= 0,0045 kg vapor /kg
de aire
2 - el aire se calienta al contacto con el pellet y sale de la torre a T°= 35C con humedades altas en el aire,
baja la capacidad de secado y en invierno se extrae menos humedad.
H2O evaporada = (15,7
(15,7-14,7)
14,7) x 5500 kg / hora / (100 – 14,7) = 64,5 kg / hora = 1,07 kg / min
Vapor incrementado = 1,07 kg vapor / min / 212,5 kg aire / min = 0,005 kg vapor / kg aire
se define el punto 2 con ω = 0,0095 kg vapor /kg de aire φ= 28%, es decir el aire que estamos manejando
en ell circuito
i it es muy seco y no nos crea problemas
bl
3 - el aire se va enfriando a ω = cte hasta el 100 % de φ donde se condensa el vapor T°= 13,5C, T° hasta
la cual no tendríamos problemas de condensación, como toda la cañería y el silo están en el interior se
estima que no llegaría al punto 3 hasta que el aire sale al exterior …
4 - al saturarse el aire debe liberar humedad si se sigue enfriando hasta T° amb exterior T°= 0C φ = 100 %
puede soportar ω = 0,004, es decir que debe liberar 0,0055 kg de vapor por cada kg de aire lo que es un
total de 1.17 kg / minuto, con bajas T° y alta humedad al resto del aire le resulta difícil absorber el vapor, se
ve una estela
t l de
d vapor en ell aire
i y cualquier
l i superficie
fi i fría
f í hace
h
que ell agua se condense
d
32
CASO DE ESTUDIO
3
2
4
1
31