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MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
MODIFICADO DE
PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN
DE
ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN
COMPLETO DEPORTIVO
BENIEL (MURCIA)
MEMORIA
PROMOTOR:
AYUNTAMIENTO DE BENIEL
EMPLAZAMIENTO:
C/ JOSE ANTONIO CAMACHO, S/N
BENIEL (MURCIA)
ARQUITECTO:
ARQUIMUNSURI S.L.P.
J. ANTONIO MARTÍNEZ MUNSURI
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
1. Memoria descriptiva
Características del solar
Composición y programa de necesidades
Ambientación urbanística y estudio funcional
Ordenanzas de aplicación
Adecuación a ordenanzas según proyecto
Cuadro de superficies
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MEMORIA
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
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PROYECTO BÁSICO
Y DE EJECUCIÓN
Zona de Raqueta y Predeporte en Complejo
Deporte
EMPLAZAMIENTO
C/ Jose Antonio Camacho, s/n
Beniel (Murcia)
PROMOTOR
Ayuntamiento de Beniel
ARQUITECTO
Arquimunsuri S.L.P.
Julio Antonio Martínez Munsuri
MEMORIA DESCRIPTIVA
OBJETO
Para cubrir las necesidades del Complejo Deportivo de Beniel y en especial de la zona
dedicada a raqueta se pretende agrupar y crear toda una zona de juego específica y agrupada
de raqueta y otra de pre-deporte infantil y juvenil.
Hay que recordar que en estos momentos las actuales pistas, exclusivamente de tenis,
no solo se encuentran disgregadas, sino que su orientación es incorrecta, y sus pavimentos,
deteriorados e inadecuados para la práctica deportiva con un mínimo de seguridad.
Por todo ello, no solo se trata de conseguir unas nuevas pistas de tenis (tres en
concreto) agrupadas, con pavimento adecuado, correctamente orientadas e iluminadas, sino
crear una zona potente de raquetas.
Hay que recordar que en el complejo deportivo, en estos momentos, no existe ninguna
pista de pádel, y sin embargo si existe una fuerte demanda sobre esta actividad.
Aprovechando esta doble circunstancia, se crea un conjunto de cuatro pistas, que
permiten no solo cubrir las necesidades reclamadas, sino incluso crear una escuela unida a la
de tenis, potenciando notablemente ambos juegos de raqueta.
Se da la circunstancia de que en el propio complejo existe ahora un frontón, por lo que
sin duda, se potenciará su uso, con estas nuevas instalaciones, ya que su situación es anexa.
Así mismo, las grandes dimensiones del complejo deportivo actual, sin usos específicos,
permite crear unos espacios complementarios de potenciación del deporte para los niños.
Para eso se ubicará, una zona de las denominadas de “pre-deporte”, dividida en dos
espacios perfectamente diferenciados por edades de usuarios (de 3 a 6 años y de 6 a 12 años)
donde el fin principal sea la iniciación al deporte, con juegos y actividades deportivas dirigidas
y otras de uso libre.
Estas zonas se complementan con los espacios denominados “agorespace” como
recintos controlados y otros conjuntos de juegos infantiles enfocados a la iniciación al deporte
Todo ello en una zona perfectamente delimitada en el Complejo Deportivo, acotada y
señalizada y separadas las zonas lúdicas y deportivas del resto de actividades de balón (campo
de futbol 11).
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MEMORIA
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COMPOSICIÓN Y PROGRAMA DE NECESIDADES
Se siguen las indicaciones del promotor D. Ayuntamiento de Beniel, en cuanto al
programa de necesidades a seguir.
-
Tres pistas de tenis con pavimento sintético Greenset.
Dos pistas de pádel de obra.
Dos pistas de pádel de cristal.
Un Agorespace de 24.00 x 14.30 m.
Zona infantil de 3-6 años
Zona infantil de 6-12 años
Urbanización y delimitación de toda la zona y su entorno.
TRES PISTAS DE TENIS
Tres pistas de tenis colocadas correlativamente que permite una labor de enseñanza
perfecta por la visualización de todos los alumnos, por el mayor rendimiento del profesorado y
por la mejor rotación de los mismos según niveles y ejercicios a desarrollar durante la clase.
Se diseña con las medidas de 18 x 36 m. perfectamente delimitadas con vallas metálicas y con
un suelo deportivo de resinas acrílicas compuesta de microgranos de alta densidad,
pigmentados en la masa y estructurados en profundidad. Realizado en dos capas de base y
una capa de acabado, más una capa de refuerzo en los lugares de fuerte uso. Dos colores y
señalización en blanco.
Iluminación a base de cuatro postes galvanizados de 9 m. de altura con 8 lámparas de
vapor de sodio o halogenuros metálicos Alta Presión de 400 W cada uno, con 8 equipos de
encendido con cebadores electrónicos de reencendido rápido.
CUATRO PISTAS DE PADEL
Se trata de agrupar cuatro pistas de pádel de obra aprovechando al máximo las paredes
delimitatorias, de tal forma que las diseñamos pareadas dos a dos, juntando sus paredes
laterales y uniéndolas con las otras dos en sus paredes frontales. Así creamos un conjunto
compacto de pádel y reducimos los costes de obra.
Las paredes están realizadas con bloques de hormigón enlucidos y pintados en las dos caras y
con las medidas estándar de 10x20 m. El suelo tiene una base de hormigón poroso,
compuesto de áridos seleccionados de granulometría controlada y regular, mezclados con
ligante adecuado para lograr un firme estable, duradero y de perfecto drenaje. Se acabará con
césped artificial Politop-poligras (15 mm), 6.600 Dtex 100% de polipropileno. Con fibras
estabilizadas a los rayos ultravioleta.
Iluminación con cuatro báculos de 6 m. de altura con cuatro proyectores de Vapor de Sodio de
Alta Presión o halogenuros Metálicos de 400 W cada uno. Con equipos de encendido con
cebadores electrónicos de reencendido rápido y armario de maniobra.
AGORESPACE
El Agorespace “Classic-AB2” – Modelo AE- 3000 se trata de un espacio multiuso constituido por
un suelo de césped sintético totalmente rodeado por vallas de madera tratada. Con unas
dimensiones totales de 14.30 x 24.00 m. Las partes laterales son de 1 m. de alto, incluyendo
pasamanos de madera exótica con tapajuntas de aluminio.
En las partes traseras, frontones de 3 m. de alto, en los cuales se integran porterías de futbol
coronadas por tableros de baloncesto. Para la práctica de deportes con red, se instalan 2
postes multifunciones con red central regulable.
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El armazón del concepto es de aluminio termolacado y los postes de los frontones y porterías
vienen empotrados en el suelo. Tableros de baloncesto regulables y aros indeformables con
redes armadas.
Nueve deportes ofrecidos, sin red: futbol, hockey, gimnasia; con red: tenis, voleibol, futvolei,
bádminton.
AMBIENTACIÓN URBANÍSTICA Y ESTUDIO FUNCIONAL
Sin condicionantes en cuanto al diseño de fachada por ser una zona sin una clara
referencia tipológica. Se siguen las indicaciones del promotor en cuanto al programa de
necesidades a seguir. Se intenta adoptar unos materiales de primera calidad para consolidar el
entorno y crear un edificio bien distribuido y configurado espacialmente mediante una seriación
de sus huecos y acabados.
ORDENANZAS DE APLICACIÓN
Nomas subsidiarias Beniel aprobadas el 17 de Enero de 1994, y modificaciones
posteriores.
ADECUACION A ORDENANZAS SEGÚN PROYECTO
Ordenanza Aplicación:
Ordenanza Zonal:
Ámbito de aplicación:
Obras o actividades admisibles:
Normas subsidiarias
Suelo Urbano de pedanías (P.G.E.Q.)
Sección 6 – Norma 6.1 a 6.8
Obra nueva y Rehabilitación
Todas las especificaciones están reflejadas en la ficha urbanística.
SUPERFICIES ÚTILES Y CONSTRUIDAS
RESUMEN DE SUPERFICIES
MEDIDAS
2 Pistas de Pádel Cristal
2 Pistas de Pádel Obra
Agorespace
3 Pistas de Tenis
Urbanización
20 x 10 m (int) 20.08 x 10.08 m (ext)
20 x 10 m (int) 20.40 x 10.40 m (ext)
14.30 x 24.00 m
18.69 x 36.97 m.
SUPERFICIE
400.00
400.00
343.20
2072.88
1125.07
m2
m2
m2
m2
m2
TOTAL SUPERFICIES PISTAS
3216.08 m2
TOTAL ACTUACION
4341.15 m2
Valencia Marzo de 2010
Fdo.: Arquimunsuri S.L.P.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
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Beniel - Murcia
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2. MEMORIA CONSTRUCTIVA
SUSTENTACION DEL EDIFICIO
SISTEMA ESTRUCTURAL
SITEMA ENVOLVENTE
SISTEMA DE COMPATIMENTACION
SISTEMAS DE ACABADOS
SISTEMAS DE ACONDICIONAMIENTO DE INSTALACIONES
EQUIPAMIENTO
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SISTEMA ESTRUCTURAL
La descripción geométrica de la estructura figura en los planos adjuntos en el proyecto y,
deberá ser construida y controlada siguiendo lo que en ellos se indica y las normas expuestas
en la Instrucción Española de Hormigón Estructural EHE. Tanto la interpretación de planos
como las normas de ejecución de la estructura quedan supeditadas en última instancia a las
directrices y órdenes que durante la construcción de la misma imparta la Dirección Facultativa
de la obra.
Como puede observarse en los planos de la estructura, en general, no figuran cotas o figuran
en número escaso; ello no significa que no se hayan respetado distancias en el análisis de la
misma, todo lo grafiado responde a la escala de los planos de arquitectura que han servido de
base para el dimensionamiento de la obra y cálculo de los elementos de la estructura, ya que
se calcan de los mismos utilizando ficheros DWG y DXF.
Los planos de estructura exigen necesariamente planos de replanteo estrictamente
arquitectónicos y, son estos últimos los que fijarán la geometría precisa de la obra. Queda a
juicio de la Dirección Facultativa de la obra, si las variaciones que existiesen entre ambos por
dilataciones del papel u otras causas, son admisibles o deben ser reconsideradas en el análisis
de la estructura.
1. JUSTIFICACIÓN DE LA SOLUCIÓN ADOPTADA
1.1. DATOS PREVIOS.
Condicionantes de partida. Los criterios que se han seguido para el diseño de la estructura del
edificio han sido: economía, rapidez de montaje, reducción de pesos y modulación.
Datos sobre el terreno.
Se ha realizado un estudio de las observaciones e informaciones
locales y del comportamiento de las cimentaciones de edificios próximos.
- Clase de terreno: Terreno mixto cohesivo-granular coherente, arcilloso,
semiduro.
- Coeficiente de trabajo: ente 0.018 Mpa y 0.077 Mpa
- Asiento admisible: 35 a 50 mm.
- Profundidad aproximada del plano de asiento: -40 cm.
No hay presencia de nivel freático en nuestra cota de cimentación y el contenido de los
sulfatos en el terreno es fuerte según el estudios en la zona por lo que se recomienda un
hormigón de tipo Qc.
1.2. SISTEMA DE CIMENTACION ELEGIDO.
La cimentación se organiza mediante riostras de canto constante en pistas de pádel (obra y
cristal), y una solera de canto 15 en zona agorespace. El tipo de hormigón utilizado en
cimentación debe ser tipo HA-35-B-20-IIa+Qc por la agresividad del medio.
Observación: El Arquitecto Director se reserva el derecho de modificar total o parcialmente la
cimentación proyectada y en el caso de que en la apertura de alguno de los pozos observase un
firme distinto del adoptado para el cálculo, por lo que no se procederá al hormigonado de
ninguna cimentación sin el previo reconocimiento y visto bueno de aquél.
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1.3. SISTEMA ESTRUCTURAL ELEGIDO.
Padel de Cristal: Cerramiento de pista de pádel metálico con pletinas de arranque, ancladas
mediante 3 tacos químicos Fischer ref. V-360-S en cada pletina con una fuerza de arranque de
1200 kg a zuncho perimetral o dados de hormigón. Cerramiento con perfiles de 100x50x3mm
en los paños laterales y 100x100x6 mm en las esquinas. Malla electrosoldada con triple
protección, con tratamiento de galvanizado + una imprimación de de zinc Barpol s-100
aplicado a un espesor de 60-80 micras entpoda su estructura + una imprimación de de pintura
al horno verde RAL 6005 o color a escoger, con puertas de entrada.
Padel de Obra: Fábrica para revestir de 20 cm de espesor, realizada con bloques de hormigón
de áridos densos de 40x20x20 cm, recibidos con mortero de cemento M-5, con juntas de 1 cm
de espesor. Hormigón Armado HA25/B/20/IIa), en zunchos y soportes consistencia blanda,
tamaño máximo de árido 20 mm, clase general exposición normal, confeccionado en central,
con una cuantía de acero B 500 S de 100k/m3 para zunchos. Cerramiento de pista de pádel
metálico pletinas de arranque, ancladas mediante 3 tacos químicos Fischer ref. V-360-S en
cada pletina con una fuerza de arranque de 1200 kg a zuncho perimetral o dados de hormigón.
Cerramiento con perfiles de 50x50x3 mm en los paños laterales. Malla electrosoldada de la
pista de pádel tiene triple protección, con tratamiento de galvanizado + una imprimación de de
zinc Barpol s-100 aplicado a un espesor de 60-80 micras en toda su estructura + una
imprimación de de pintura al horno verde RAL 6005 o color a escoger con puertas de entrada.
Pistas de tenis: Cerramiento galvanizado, fijado a cerramiento sobre murete compuesto de
postes 3m red.48 y 60mm galvanizados en caliente y malla del tipo 40/14 galvanizada de 4m
de altura en los laterales, con accesorios precisos para logar un perfecto tensaje.
Agorespace: Estructura de espacio multiuso de 24,00x14, 30 formada por partes laterales de
1m de altura incluyendo pasamanos de madera exótica para evitar riesgos de dilatación,
ancladas a riostra perimetral con pletinas y 3 tacos químicos Fischer ref. V-360-S en cada
pletina con una fuerza de arranque de 600 kg, 2 frontones de 2.90m de altura y de 11,54m de
longitud en los cuales se integran porterías de futbol coronados por tableros de baloncesto.
Para la práctica de deportes de red, se instalaran 2 postes multifunción con red central
regulable con su correspondiente red. El armazón del concepto es de aluminio termo lacado y
los postes de frontones y porterías vienen empotrado en el suelo (pasarelas en opción)
Tableros de baloncesto regulables a 3 alturas (2.65/2.85/3.05).
2. METODOS DE CÁLCULO.
Hormigón armado
Para la obtención de las solicitaciones se ha considerado los principios de la Mecánica Racional
y las teorías clásicas de la Resistencia de Materiales y Elasticidad.
El método de cálculo aplicado es de los Estados Límites, en el que se pretende limitar que el
efecto de las acciones exteriores ponderadas por unos coeficientes, sea inferior a la respuesta
de la estructura, minorando las resistencias de los materiales.
En los estados límites últimos se comprueban los correspondientes a: equilibrio, agotamiento o
rotura, adherencia, anclaje y fatiga (si procede).
En los estados límites de utilización, se comprueba: deformaciones (flechas), y vibraciones (si
procede).
Definidos los estados de carga según su origen, se procede a calcular las combinaciones
posibles con los coeficientes de mayoración y minoración correspondientes de acuerdo a los
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coeficientes de seguridad definidos en el art. 12º de la norma EHE y las combinaciones de
hipótesis básicas definidas en el art 4º del CTE DB-SE
Situaciones no sísmicas
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + γ Q1Ψ p1Qk1 + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i >1
Situaciones sísmicas
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + γ A A E + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i ≥1
La obtención de los esfuerzos en las diferentes hipótesis simples del entramado estructural, se
harán de acuerdo a un cálculo lineal de primer orden, es decir admitiendo proporcionalidad
entre esfuerzos y deformaciones, el principio de superposición de acciones, y un
comportamiento lineal y geométrico de los materiales y la estructura.
Para la obtención de las solicitaciones determinantes en el dimensionado de los elementos de
los forjados (vigas, viguetas, losas, nervios) se obtendrán los diagramas envolventes para
cada esfuerzo.
Para el dimensionado de los soportes se comprueban para todas las combinaciones definidas.
Acero laminado y conformado
Se dimensiona los elementos metálicos de acuerdo a la norma CTE SE-A (Seguridad
estructural: Acero), determinándose coeficientes de aprovechamiento y deformaciones, así
como la estabilidad, de acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la Resistencia de
Materiales.
Se realiza un cálculo lineal de primer orden, admitiéndose localmente plastificaciones de
acuerdo a lo indicado en la norma.
La estructura se supone sometida a las acciones exteriores, ponderándose para la obtención de
los coeficientes de aprovechamiento y comprobación de secciones, y sin mayorar para las
comprobaciones de deformaciones, de acuerdo con los límites de agotamiento de tensiones y
límites de flecha establecidos.
Para el cálculo de los elementos comprimidos se tiene en cuenta el pandeo por compresión, y
para los flectados el pandeo lateral, de acuerdo a las indicaciones de la norma.
Muros de fábrica de ladrillo y bloque de hormigón de árido, denso y ligero
Para el cálculo y comprobación de tensiones de las fábricas de ladrillo y en los bloques de
hormigón se tendrá en cuenta lo indicado en la norma CTE SE-F.
El cálculo de solicitaciones se hará de acuerdo a los principios de la Mecánica Racional y la
Resistencia de Materiales.
Se efectúan las comprobaciones de estabilidad del conjunto de las paredes portantes frente a
acciones horizontales, así como el dimensionado de las cimentaciones de acuerdo con las
cargas excéntricas que le solicitan.
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Madera
Se efectúan las comprobaciones de acuerdo al CTE SE-M (Seguridad estructural: Madera)
3. CARACTERISTICAS
3.1.
CARACTERISTICAS
DE
LOS
MATERIALES,
NIVELES
DE
CONTROL
Y
COEFICIENTES DE SEGURIDAD.
Los materiales que se emplearán en la estructura y sus características más importantes, así
como los niveles de control previstos y sus coeficientes de seguridad correspondientes, son los
que se expresan en el siguiente cuadro:
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ELEMENTOS DE HORMIGON ARMADO
(EHE-CTE) CUADRO DE
CARACTERISTICAS
Toda la obra
Cimentación
Soportes
(Comprimidos)
Forjados
(Flectados)
Otros
HORMIGON
Resistencia Característica
a los 28 días: fck (N/mm²)
Tipo de cemento (RC-08)
35
CEM-II A-SR
Cantidad máxima/mínima de cemento
(kg/m3)
400/350
Tamaño máximo del árido (mm)
20
Tipo de ambiente (agresividad)
Consistencia del hormigón
IIa+Qc
Blanda
Asiento Cono de Abrams (cm)
Sistema de compactación
Nivel de Control previsto
Coeficiente de Minoración
6a9
Vibrado
Estadístico
1.5
Resistencia de cálculo del hormigón: fcd
N/mm2
16.66
ACERO
Designación
Barras
Límite Elástico
N/mm2
B-500-S
500
Nivel de Control previsto
NORMAL
Coeficiente de Minoración
1,15
Resistencia de cálculo del acero
(barras): fyd (N/mm²)
Designación
Mallas
electrosoldadas
Límite Elástico
N/mm2
434.78
B500-T
500
EJECUCION
Nivel de Control previsto
Daños previsibles
NORMAL
MEDIOS
Permanente
Pretensado
Permanente
valor no cte.
Variable
1,50
1,00
1,60
1,60
Coeficiente de Mayoración de las
acciones:
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(CTE SE-A) CUADRO DE
CARACTERISTICAS
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ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE ACERO
Toda la obra
Cimentación
Placas anclaje
Comprimidos
Flectados
Otros
ELEMENTOS DE ACERO LAMINADO
Acero en
Perfiles
Acero en
chapas
Clase y
Designación
S275
Lte. Elástico
(N/mm²)
275
Clase y
Designación
S275
Lte. Elástico
(N/mm²)
275
ELEMENTOS HUECOS DE ACERO
Acero en
Perfiles
Clase y
Designación
S275
Lte. Elástico
(N/mm²)
275
ELEMENTOS DE ACERO CONFORMADO
Acero en
Perfiles
Acero en
placas y
paneles
Clase y
Designación
S235
Lte. Elástico
(N/mm²)
235
Clase y
Designación
S235
Lte. Elástico
(N/mm²)
235
UNIONES ENTRE ELEMENTOS
Soldaduras
Sistema y
Designación
X
Tornillos
ordinarios
A-4t
Tornillos
Calibrados
A-4t
Tornillos de Alta
Resistencia.
A-10t
Pernos o Tornillos
de Anclaje
B500S
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3.2. ENSAYOS A EFECTUAR.
Hormigón Armado. De acuerdo a los niveles de control previstos, se realizaran los ensayos
pertinentes de los materiales, acero y hormigón según se indica en la norma Cap. XV, art. 82 y
siguientes (EHE) y el libro de control LC/91, según los niveles de control establecidos en el
punto anterior.
Aceros estructurales. Se harán los ensayos pertinentes de acuerdo a lo indicado en el
capítulo 12 de CTE SE-A.
Fábrica de ladrillo: Se seguirán las condiciones de ejecución del Capítulo 8 de CTE
SE-F.
3.3. ASIENTOS ADMISIBLES Y LÍMITES DE DEFORMACIÓN.
Asientos admisibles de la cimentación. De acuerdo a la norma CTE SE-C, artículo 2.4.3, y
en función del tipo de terreno, tipo y características del edificio, se considera aceptable un
asiento máximo admisible de 3.5 cm
Límites de deformación de la estructura. Según lo expuesto en el artículo 4.3.3 de la
norma CTE SE, se han verificado en la estructura las flechas de los distintos elementos. Se ha
verificado tanto el desplome local como el total de acuerdo con lo expuesto en 4.3.3.2 de la
citada norma.
Según el CTE. Para el cálculo de las flechas en los elementos flectados, vigas y forjados, se
tendrán en cuenta tanto las deformaciones instantáneas como las diferidas, calculándose las
inercias equivalentes de acuerdo a lo indicado en la norma.
Para el cálculo de las flechas se ha tenido en cuenta tanto el proceso constructivo, como
las condiciones ambientales, edad de puesta en carga, de acuerdo a unas condiciones
habituales de la práctica constructiva en la edificación convencional. Por tanto, a partir de
estos supuestos se estiman los coeficientes de flecha pertinentes para la determinación de la
flecha activa, suma de las flechas instantáneas más las diferidas producidas con posterioridad
a la construcción de las tabiquerías.
En los elementos se establecen los siguientes límites:
Flechas relativas para los siguientes elementos
Combinación
Tabiques
Tabiques
frágiles
ordinarios
Característica
1.-Integridad de los
G+Q
1/500
1/400
elementos constructivos
(ACTIVA)
Tipo de flecha
2.-Confort de usuarios
(INSTANTÁNEA)
3.-Apariencia de la obra
(TOTAL)
Característica
de
sobrecarga
Q
Casipermanente
G+ψ2Q
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Resto de casos
1/300
1/350
1/350
1/350
1/300
1/300
1/300
MEMORIA
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Desplazamientos horizontales
Local
Total
Desplome relativo a la altura entre
plantas:
Desplome relativo a la altura total del
edificio:
δ /h<1/250
δ /H<1/500
3. ACCIONES TERMICAS Y REOLOGICAS.
De acuerdo con la CTE SE-EA, estas acciones se han tenido en cuenta a la hora de tomar
la decisión de no disponer juntas de dilatación. Para el cálculo de las deformaciones térmicas, se
ha adoptado para la estructura un Coeficiente de Dilatación Térmica de valor 11x10-6 m/m oC.
4. ACCIONES SISMICAS.
De acuerdo a la norma de construcción sismorresistente NCSE-02, por el uso y la
situación de las pistas, en el término municipal de Beniel (Murcia) SI se consideran las
acciones sísmicas.
Aceleración de cálculo
ac= ab · coeficiente de riesgo < 0.16/g
5.- COMBINACIONES DE ACCIONES CONSIDERADAS.
Hormigón Armado
Hipótesis y combinaciones. De acuerdo con las acciones determinadas en función de su
origen, y teniendo en cuenta tanto si el efecto de las mismas es favorable o desfavorable, así
como los coeficientes de ponderación se realizará el cálculo de las combinaciones posibles del
modo siguiente:
ƒ
E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-CTE
ƒ
Situaciones no sísmicas
∑γ
j ≥1
ƒ
Gj
Gkj + γ Q1Ψ p1Qk1 + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i >1
Situaciones sísmicas
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + γ A A E + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i ≥1
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de
seguridad (γ)
Coeficientes de combinación (ψ)
Favorable
Desfavorable
Principal (ψ )
p
Acompañamiento (ψ )
a
Carga permanente
(G)
1.00
1.50
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.60
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.60
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.60
1.00
0.50
Sismo (A)
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad (γ)
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación (ψ)
Principal
(ψp)
Acompañamiento
(ψa)
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.30
0.30
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.30(*)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las
solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones
ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
ƒ
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-CTE
ƒ
Situaciones no sísmicas
∑γ
j ≥1
ƒ
Gj
Gkj + γ Q1Ψ p1Qk1 + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i >1
Situaciones sísmicas
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + γ A A E + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i ≥1
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de
seguridad (γ)
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación (ψ)
Principal
(ψ )
Acompañamiento
(ψ )
Carga
permanente (G)
1.00
1.60
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.60
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.60
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.60
1.00
0.50
Sismo (A)
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
Coeficientes de combinación (ψ)
seguridad (γ)
Favorable Desfavorable
Principal
(ψp)
Acompañamiento
(ψa)
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.30
0.30
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.30(*)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las
solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones
ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
Acero Laminado
ƒ
E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A
ƒ
Situaciones no sísmicas
∑γ
j ≥1
ƒ
Gj
Gkj + γ Q1Ψ p1Qk1 + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i >1
Situaciones sísmicas
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + γ A A E + ∑ γ Qi Ψ aiQki
i ≥1
Situación 1: Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de
seguridad (γ)
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación (ψ)
Principal
(ψ )
Acompañamiento
(ψ )
Carga
permanente (G)
0.80
1.35
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.50
1.00
0.70
Viento (Q)
0.00
1.50
1.00
0.60
Nieve (Q)
0.00
1.50
1.00
0.50
Sismo (A)
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MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad (γ)
Favorable Desfavorable
Coeficientes de combinación (ψ)
Principal
(ψp)
Acompañamiento
(ψa)
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
0.30
0.30
Viento (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
0.00
0.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
1.00
0.30(*)
(*) Fracción de las solicitaciones sísmicas a considerar en la dirección ortogonal: Las
solicitaciones obtenidas de los resultados del análisis en cada una de las direcciones
ortogonales se combinarán con el 30 % de los de la otra.
Acero conformado
Se aplica las mismos coeficientes y combinaciones que en el acero laminado.
E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB-SE A
Madera
Se aplica las mismos coeficientes y combinaciones que en el acero laminado y
conformado.
E.L.U. de rotura. Madera: CTE DB-SE M
Acciones caracteristicas
ƒ
Tensiones sobre el terreno (para comprobar tensiones en zapatas, vigas y losas de
cimentación)
ƒ
Desplazamientos (para comprobar desplomes)
ƒ
Situaciones no sísmicas
∑γ
j ≥1
ƒ
Gj
Gkj + ∑ γ QiQki
i≥1
Situaciones sísmicas
∑γ
j ≥1
Gj
Gkj + γ A A E + ∑ γ QiQki
i ≥1
Situación 1: Acciones variables sin sismo
Coeficientes parciales de seguridad (γ)
Favorable
Desfavorable
Carga permanente (G)
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
Viento (Q)
0.00
1.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
Sismo (A)
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Situación 2: Sísmica
Coeficientes parciales de
seguridad (γ)
Favorable Desfavorable
Carga
permanente (G)
1.00
1.00
Sobrecarga (Q)
0.00
1.00
Viento (Q)
0.00
0.00
Nieve (Q)
0.00
1.00
Sismo (A)
-1.00
1.00
ANEJO II.
Disposición de separadores.
Distancia máxima
Elementos superficiales
horizontales (losas,
forjados, zapatas y losas
de cimentación, etc.)
Muros
Emparrillado inferior
50ø o 100cm.
Emparrillado superior
50ø o 50cm.
Cada emparrillado
50ø o 50 cm.
Separación entre
emparrillados
100cm.
Vigas (1)
100cm.
Soportes (1)
100ø o 200cm.
(1) Se dispondrán, al menos, tres planos de separadores por vano, en el caso de las vigas y por tramo, en el caso de
los soportes, acoplados a los cercos o estribos.
DURABILIDAD
(ART. 37 EHE)
RECUBRIMIENTO DE ARMADURAS
CIMENTACIÓN
Clase general de
exposición :
normal
IIa
Recubrimiento mínimo
(tabla 37.2.4)
r
Clase específica de
exposición :
No hay
Margen de
recubrimiento
∆r = 10mm.
Tipo de ambiente :
IIa
Recubrimiento nominal
r nom = r min+ ∆r
=35mm.
a/b=0.60
Recubrimiento nominal
en cimentación de
proyecto
Máxima relación
agua / cemento
Mínimo contenido de
cemento
min
= 25 mm.
50 mm
275 Kg/m³
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ESTRUCTURA
Clase general de
exposición :
No
Recubrimiento mínimo
agresiva I ( tabla 37.2.4)
Clase específica de
exposición :
No hay
Tipo de ambiente :
I (1)
Máxima relación
agua / cemento
Mínimo contenido de
cemento:
r
min=
20 mm.
Margen de
recubrimiento
∆r = 10mm.
Recubrimiento nominal
r nom= r
mm
min
+ ∆r = 30
a/b=0.65
250 Kg/m³
(1) El hormigón visto se protegerá con pinturas o tratamiento anticarbonatación).
CÁLCULOS POR ORDENADOR
1.- PROGRAMAS UTILIZADOS
1.1.- NOMBRE DEL PROGRAMA
CYPECAD
1.2.- VERSIÓN Y FECHA
Versión 2009.1.g de diciembre de 2008
1.3.- AUTOR DEL PROGRAMA
Cype Ingenieros, S.A.
2.- Tipo de análisis efectuado por el programa
2.1.- Descripción de Problemas a Resolver
CYPECAD ha sido concebido para realizar el cálculo y dimensionado de estructuras de
hormigón armado y metálicas diseñado con forjados unidireccionales, reticulares y losas
macizas para edificios sometidos a acciones verticales y horizontales. Las vigas de forjados
pueden ser de hormigón y metálicas. Los soportes pueden ser pilares de hormigón armado,
metálicos, pantallas de hormigón armado, muros de hormigón armado con o sin empujes
horizontales y muros de fábrica. La cimentación puede ser fija (por zapatas o encepados) o
flotante (mediante vigas y losas de cimentación).
Con él se pueden obtener la salida gráfica de planos de dimensiones y armado de las plantas,
vigas, pilares, pantallas y muros por plotter, impresora y ficheros DXF, así como listado de
datos y resultados del cálculo.
2.2.- Descripción del Análisis Efectuado por el Programa
El análisis de las solicitaciones se realiza mediante un cálculo espacial en 3D, por métodos
matriciales de rigidez, formando todos los elementos que definen la estructura: pilares,
pantallas H.A., muros, vigas y forjados.
Se establece la compatibilidad de deformaciones en todos los nudos, considerando 6 grados de
libertad, y se crea la hipótesis de indeformabilidad del plano de cada planta, para simular el
comportamiento rígido del forjado, impidiendo los desplazamientos relativos entre nudos del
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mismo (diafragma rígido). Por tanto, cada planta sólo podrá girar y desplazarse en su conjunto
(3 grados de libertad).
La consideración de diafragma rígido para cada zona independiente de una planta se mantiene
aunque se introduzcan vigas y no forjados en la planta.
Cuando en una misma planta existan zonas independientes, se considerará cada una de éstas
como una parte distinta de cara a la indeformabilidad de esa zona, y no se tendrá en cuenta
en su conjunto. Por tanto, las plantas se comportarán como planos indeformables
independientes. Un pilar no conectado se considera zona independiente.
Para todos los estados de carga se realiza un cálculo estático, (excepto cuando se consideran
acciones dinámicas por sismo, en cuyo caso se emplea el análisis modal espectral), y se
supone un comportamiento lineal de los materiales y, por tanto, un cálculo de primer orden,
de cara a la obtención de desplazamientos y esfuerzos.
3.- Discretización de la estructura
La estructura se discretiza en elementos tipo barra, emparrillados de barras y nudos, y
elementos finitos triangulares de la siguiente manera:
1. Pilares: Son barras verticales entre cada planta, definiendo un nudo en arranque
de cimentación o en otro elemento, como una viga o forjado, y en la intersección de
cada planta, siendo su eje el de la sección transversal. Se consideran las
excentricidades debidas a la variación de dimensiones en altura. La longitud de la
barra es la altura o distancia libre a cara de otros elementos.
2. Vigas: se definen en planta fijando nudos en la intersección con las caras de
soportes (pilares, pantallas o muros), así como en los puntos de corte con elementos
de forjado o con otras vigas. Así se crean nudos en el eje y en los bordes laterales y,
análogamente, en las puntas de voladizos y extremos libres o en contacto con otros
elementos de los forjados. Por tanto, una viga entre dos pilares está formada por
varias barras consecutivas, cuyos nudos son las intersecciones con las barras de
forjados. Siempre poseen tres grados de libertad, manteniendo la hipótesis de
diafragma rígido entre todos los elementos que se encuentren en contacto. Por
ejemplo, una viga continua que se apoya en varios pilares, aunque no tenga forjado,
conserva la hipótesis de diafragma rígido. Pueden ser de hormigón armado o
metálicas en perfiles seleccionados de biblioteca.
2.1. Simulación de apoyo en muro: se definen tres tipos de vigas simulando el
apoyo en muro, el cual se discretiza como una serie de apoyos coincidentes con los
nudos de la discretización a lo largo del apoyo en muro, al que se le aumenta su
rigidez de forma considerable (x100). Es como una viga continua muy rígida sobre
apoyos con tramos de luces cortas.
Los tipos de apoyos a definir son:
- empotramiento: desplazamientos y giros impedidos en todas direcciones
- articulación fija: desplazamientos impedidos pero giro libre
- articulación con deslizamiento libre horizontal: desplazamiento vertical
coartado, horizontal y giros libres.
Conviene destacar el efecto que puede producir en otros elementos de la estructura,
estos tipos de apoyos, ya que al estar impedido el movimiento vertical, todos los
elementos estructurales que en ellos se apoyen o vinculen encontrarán una coacción
vertical que impide dicho movimiento. En particular es importante de cara a pilares que
siendo definidos con vinculación exterior, estén en contacto con este tipo de apoyos,
quedando su carga suspendida de los mismos, y no transmitiéndose a la cimentación,
apareciendo incluso valores negativos de las reacciones, que representa el peso del pilar
suspendido o parte de la carga suspendida del apoyo en muro.
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En el caso particular de articulación fija y con deslizamiento, cuando una viga se
encuentra en continuidad o prolongación del eje del apoyo en muro, se produce un efecto
de empotramiento por continuidad en la coronación del apoyo en muro, lo cual se puede
observar al obtener las leyes de momentos y comprobar que existen momentos
negativos en el borde. En la práctica debe verificarse si las condiciones reales de la obra
reflejan o pueden permitir dichas condiciones de empotramiento, que deberán
garantizarse en la ejecución de la misma.
Si la viga no está en prolongación, es decir con algo de esviaje, ya no se produce dicho
efecto, comportándose como una rótula.
Si cuando se encuentra en continuidad se quiere que no se empotre, se debe disponer
una rótula en el extremo de la viga en el apoyo.
No es posible conocer las reacciones sobre estos tipos de apoyo.
2.2. Vigas de cimentación: son vigas flotantes apoyadas sobre suelo elástico,
discretizadas en nudos y barras, asignando a los nudos la constante de muelle
definida a partir del coeficiente de balasto (ver anexo de Losas y vigas de
cimentación).
3. Vigas inclinadas: Se definen como barras entre dos puntos que pueden estar en
un mismo nivel o planta o en diferentes niveles, creándose dos nudos en dichas
intersecciones. Cuando una viga inclinada une dos zonas independientes no produce
el efecto de indeformabilidad del plano con comportamiento rígido, ya que poseen
seis grados de libertad sin coartar.
♦
♦
4. Forjados unidireccionales: Las viguetas son barras que se definen en los paños
huecos entre vigas o muros, y que crean nudos en las intersecciones de borde y eje
correspondientes de la viga que intersectan. Se puede definir doble y triple vigueta,
que se representa por una única barra con alma de mayor ancho. La geometría de la
sección en T a la que se asimila cada vigueta se define en la correspondiente ficha de
datos del forjado.
5. Forjados de Placas Aligeradas. Son forjados unidireccionales discretizados por
barras cada 40 cm. Las características geométricas y sus propiedades resistentes se
definen en una ficha de características del forjado, que puede introducir el usuario,
creando una biblioteca de forjados aligerados. Se pueden calcular en función del
proceso constructivo de forma aproximada, modificando el empotramiento en
bordes, según un método simplificado.
6. Losas macizas: La discretización de los paños de losa maciza se realiza en
mallas de elementos tipo barra de tamaño máximo de 25 cm y se efectúa una
condensación estática (método exacto) de todos los grados de libertad. Se tiene en
cuenta la deformación por cortante y se mantiene la hipótesis de diafragma rígido.
Se considera la rigidez a torsión de los elementos.
6.1. Losas de cimentación: son losas macizas flotantes cuya discretización es
idéntica a las losas normales de planta, con muelles cuya constante se define a partir
del coeficiente de balasto. Cada paño puede tener coeficientes diferentes (ver en
Anexo 2 Losas y vigas de cimentación).
7. Forjados reticulares: la discretización de los paños de forjado reticular se realiza
en mallas de elementos finitos tipo barra cuyo tamaño es de un tercio del intereje
definido entre nervios de la zona aligerada, y cuya inercia a flexión es la mitad de la
zona maciza, y la inercia a torsión el doble de la de flexión. La dimensión de la malla
se mantiene constante tanto en la zona aligerada como en la maciza, adoptando en
cada zona las inercias medias antes indicadas. Se tiene en cuenta la deformación por
cortante y se mantiene la hipótesis de diafragma rígido. Se considera la rigidez a
torsión de los elementos.
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8. Pantallas H.A.: Son elementos verticales de sección transversal cualquiera,
formada por rectángulos múltiples entre cada planta, y definidas por un nivel inicial y
un nivel final. La dimensión de cada lado es constante en altura, pudiendo
disminuirse su espesor. En una pared (o pantalla) una de las dimensiones
transversales de cada lado debe ser mayor que cinco veces la otra dimensión, ya que
si no se verifica esta condición no es adecuada su discretización como elemento
finito, y realmente se puede considerar un pilar como elemento lineal. Tanto vigas
como forjados se unen a las paredes a lo largo de sus lados en cualquier posición y
dirección, mediante una viga que tiene como ancho el espesor del tramo y canto
constante de 25 cm. No coinciden los nodos con los nudos de la viga. (Fig 1).
Fig 1
♦
9. Muros de hormigón armado y muros de sótano: Son elementos verticales de
sección transversal cualquiera, formada por rectángulos entre cada planta, y
definidas por un nivel inicial y un nivel final. La dimensión de cada lado puede ser
diferente en cada planta, pudiendo disminuirse su espesor en cada planta. En una
pared (o muro) una de las dimensiones transversales de cada lado debe ser mayor
que cinco veces la otra dimensión, ya que si no se verifica esta condición, no es
adecuada su discretización como elemento finito, y realmente se puede considerar
un pilar, u otro elemento en función de sus dimensiones. Tanto vigas como forjados
y pilares se unen a las paredes del muro a lo largo de sus lados en cualquier
posición y dirección.
Todo nudo generado corresponde con algún nodo de los triángulos.
La discretización efectuada es por elementos finitos tipo lámina gruesa tridimensional, que
considera la deformación por cortante. Están formados por seis nodos, en los vértices y en los
puntos medios de los lados con seis grados de libertad cada uno y su forma es triangular,
realizándose un mallado del muro en función de las dimensiones, geometría, huecos,
generándose un mallado con refinamiento en zonas críticas que reduce el tamaño de los
elementos en las proximidades de ángulos, bordes y singularidades.
3.1.- Consideración del tamaño de los nudos
Se crea, por tanto, un conjunto de nudos generales rígidos de dimensión finita en la
intersección de pilares y vigas cuyos nudos asociados son los definidos en las intersecciones de
los elementos de los forjados en los bordes de las vigas y de todos ellos en las caras de los
pilares.
Dado que están relacionados entre sí por la compatibilidad de deformaciones, supuesta la
deformación plana, se puede resolver la matriz de rigidez general y las asociadas y obtener los
desplazamientos y los esfuerzos en todos los elementos.
A modo de ejemplo, la discretización sería tal como se observa en el esquema siguiente (Fig
2). Cada nudo de dimensión finita puede tener varios nudos asociados o ninguno, pero siempre
debe tener un nudo general. Dado que el programa tiene en cuenta el tamaño del pilar, y
suponiendo un comportamiento lineal dentro del soporte, con deformación plana y rigidez
infinita, se plantea la compatibilidad de deformaciones. Las barras definidas entre el eje del
pilar (1) y sus bordes (2) se consideran infinitamente rígidas.
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Fig 2
Se consideran δ z1, θ x1, θ y1 como los desplazamientos del pilar 1, δ z2, θ x2, θy2 como los
desplazamientos de cualquier punto 2, que es la intersección del eje de la viga con la cara de
pilar, y Ax, Ay como las coordenadas relativas del punto 2 respecto del 1 (Fig 2).
Se cumple que:
δ z 2 = δ z1 − A x ⋅ θ y1 + A y ⋅ θ x1
θ x 2 = θ x1
θ y 2 = θ y1
De idéntica manera se tiene en cuenta el tamaño de las vigas, considerando plana su
deformación (Fig 3).
Fig 3
COMENTARIO: El modelo estructural definido por el programa responde de acuerdo a los
datos introducidos por el usuario, debiendo prestar especial atención a que la geometría
introducida sea acorde con el tipo de elemento escogido y su adecuación a la realidad. En
particular, se quiere llamar la atención en aquellos elementos que, siendo considerados en el
cálculo como elementos lineales (pilares, vigas, viguetas), no lo sean en la realidad, dando
lugar a elementos cuyo comportamiento sea bidimensional o tridimensional, y los criterios de
cálculo y armado no se ajusten al dimensionado de dichos elementos. A modo de ejemplo
podemos citar el caso de ménsulas cortas, vigas-pared y placas, situaciones que se pueden dar
en vigas, o losas que realmente son vigas, o pilares o pantallas cortas que no cumplan las
limitaciones geométricas entre sus dimensiones longitudinales y transversales. Para esas
situaciones el usuario debe realizar las correcciones manuales posteriores necesarias para que
los resultados del modelo teórico se adapten a la realidad física.
3.2.- Redondeo de las Leyes de Esfuerzos en Apoyos
Si se considera el Código Modelo CEB-FIP 1990, inspirador de la normativa europea, al hablar
de la luz eficaz de cálculo, el artículo 5.2.3.2. dice lo siguiente:
“ Usualmente, la luz l será entendida como la distancia entre ejes de soportes. Cuando las
reacciones estén localizadas de forma muy excéntrica respecto de dichos ejes, la luz eficaz se
calculará teniendo en cuenta la posición real de la resultante en los soportes.
En el análisis global de pórticos, cuando la luz eficaz es menor que la distancia entre soportes,
las dimensiones de las uniones se tendrán en cuenta introduciendo elementos rígidos en el
espacio comprendido entre la directriz del soporte y la sección final de la viga.”
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Como en general la reacción en el soporte es excéntrica, ya que normalmente se transmite axil
y momento al soporte, se adopta la consideración del tamaño de los nudos mediante la
introducción de elementos rígidos entre el eje del soporte y el final de a viga, lo cual se plasma
en las consideraciones que a continuación se detallan.
Dentro del soporte se supone una respuesta lineal como reacción de las cargas transmitidas
por el dintel y las aplicadas en el nudo, transmitidas por el resto de la estructura (Fig 4).
Fig 4
Datos conocidos:
q
- momentos: M1, M2
- cortantes:
Q1, Q2
Incógnita:
(x)
Se sabe que:
dM
dQ
Q=
q=
dx
dx
Las ecuaciones del momento responden, en general, a una ley parabólica cúbica de la forma:
M = ax3 + bx2 + cx + d
El cortante es su derivada:
Q = 3ax2 + 2bx + c
Suponiendo las siguientes condiciones de contorno:
x = 0 Q = Q1 = c
x=0
M = M1 = d
x = 1 Q = Q 2 = 3al 2 + 2bl + c
x=0
M = M2 = al 2 + bl2 + cl + d
se obtiene un sistema de cuatro ecuaciones con cuatro incógnitas de fácil resolución.
Las leyes de esfuerzos son de la siguiente forma (Fig 5):
Fig 5
Estas consideraciones ya fueron recogidas por diversos autores (Branson, 1977) y, en
definitiva, están relacionadas con la polémica sobre luz de cálculo y luz libre y su forma de
contemplarlo en las diversas normas, así como el momento de cálculo a ejes o a caras de
soportes.
En particular, el art. 18.2.2. de la EHE dice: Salvo justificación especial se considerará como
luz de cálculo la distancia entre ejes de apoyo. Comentarios: En aquellos casos en los que la
dimensión del apoyo es grande, puede tomarse simplificadamente como luz de cálculo la luz
libre más el canto del elemento.
Se está idealizando la estructura en elementos lineales, de una longitud a
determinar por la geometría real de la estructura y en este sentido cabe la
consideración del tamaño de los pilares.
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No conviene olvidar que, para considerar un elemento como lineal, la viga o pilar tendrá una
luz o longitud del elemento no menor que el triple de su canto medio, ni menor que cuatro
veces su ancho medio.
El Eurocódigo EC-2 permite reducir los momentos de apoyo en función de la reacción del apoyo
y su anchura:
reacción ⋅ ancho apoyo
ΔM =
8
En función de que su ejecución sea de una pieza sobre los apoyos, se puede tomar como
momento de cálculo el de la cara del apoyo y no menos del 65% del momento de apoyo,
supuesta una perfecta unión fija en las caras de los soportes rígidos.
En este sentido se pueden citar también las normas argentinas C.I.R.S.O.C., que están
basadas en las normas D.I.N. alemanas y que permiten considerar el redondeo parabólico de
las leyes en función del tamaño de los apoyos.
Dentro del soporte se considera que el canto de las vigas aumenta de forma lineal, de acuerdo
a una pendiente 1:3, hasta el eje del soporte, por lo que la consideración conjunta del tamaño
de los nudos, redondeo parabólico de la ley de momentos y aumento de canto dentro del
soporte, conduce a una economía de la armadura longitudinal por flexión en las vigas, ya que
el máximo de cuantías se produce entre la cara y el eje del soporte, siendo lo más habitual en
la cara, dependiendo de la geometría introducida.
En el caso de una viga que apoya en un soporte alargado tipo pantalla o muro, las leyes de
momentos se prolongarán en el soporte a partir de la cara de apoyo en una longitud de un
canto, dimensionando las armaduras hasta tal longitud, no prolongándose más allá de donde
son necesarias. Aunque la viga sea de mayor ancho que el apoyo, la viga y su armadura se
interrumpen una vez que ha penetrado un canto en la pantalla o muro.
4.- Método de comprobación a pandeo
Para el cálculo a pandeo se expone a continuación los principios básicos utilizados por el
programa:
Coeficientes de pandeo por planta en cada dirección.
1. Pilares de hormigón.
2. Pilares de acero.
Estos coeficientes pueden definirse por planta y por cada pilar independientemente. El
programa asume el valor α = 1 (también llamado ) por defecto, debiéndolo variar el usuario
si así lo considera, por el tipo de estructura y uniones del pilar con vigas y forjados en ambas
direcciones. Recuerde que se define un coeficiente de pandeo por planta y otro por pilar en
cabeza y pie, que se multiplican, obteniendo el coeficiente de cálculo definido.
Observe el siguiente caso, analizando los valores del coeficiente de pandeo en un pilar, que al
estar sin coacciones en varias plantas consecutivas, podría pandear en toda su altura:
Fig 6
Cuando un pilar está desconectado en ambas direcciones y en varias plantas consecutivas,
dimensiona el pilar en cada tramo o planta, por lo que a efectos de esbeltez, y para el cálculo
de la longitud de pandeo lo , el programa tomará el máximo valor de α de todos los tramos
consecutivos desconectados, multiplicado por la longitud total = suma de todas las longitudes.
α = MAX (α1,α 2,α 3,α 4...)
l=
∑l
i
= (l1 + l2 + l3 + l 4 ...)
luego lo = α · l (tanto en la dirección X como Y local del pilar, con su valor correspondiente).
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Cuando un pilar esté desconectado en una única dirección en varias plantas consecutivas, el
programa tomará para cada tramo, en cada planta i, lo i =
i · l i, no conociendo el hecho de
la desconexión. Por tanto, si deseamos hacerla efectiva, en la dirección donde está
desconectado, debemos conseguir el valor de cada i, de forma que:
Sea
el valor correspondiente para el tramo exento completo l.
El valor en cada tramo i será:
n
∑I
α1 =
j =l
li
j
⋅α
en el ejemplo, para α 3 =
l1 + l2 + l3 + l 4
⋅α
l3
Por tanto, cuando el programa calcula la longitud de pandeo de la planta 3, calculará:
l +l +l +l
lo3 = α 3 ⋅ l3 = 1 2 3 4 ⋅ α ⋅ l3 = (l1 + l2 + l3 + l 4 ) ⋅ α = α ⋅ l
l3
que coincide con lo indicado para el tramo completo desconectado, aunque realice el cálculo en
cada planta, lo cual es correcto, pero siempre lo hará con longitud α · l.
La altura que se considera a efectos de cálculo a pandeo es la altura libre del pilar, es decir, la
altura de la planta menos la altura de la viga o forjado de mayor canto que acomete al pilar.
Fig 7
El valor final de
de un pilar es el producto del
de la planta por el
del tramo.
Queda a juicio del proyectista la variación de los valores de
en cada una de las direcciones
de los ejes locales de los pilares, ya que las diferentes normas no precisan de forma general la
determinación de dichos coeficientes más que para el caso de pórticos, y dado que el
comportamiento espacial de una estructura no corresponde a los modos de pandeo de un
pórtico, se prefiere no dar esos valores de forma inexacta.
Consideración de Efectos de 2º Orden. De forma potestativa se puede considerar, cuando
se define hipótesis de Viento o Sismo, el cálculo de la amplificación de esfuerzos producidos
por la actuación de dichas cargas horizontales. Es aconsejable activar esta opción en el cálculo.
El método está basado en el efecto P-delta debido a los desplazamientos producidos por las
acciones horizontales, abordando de forma sencilla los efectos de segundo orden a partir de un
cálculo de primer orden, y un comportamiento lineal de los materiales, con unas características
mecánicas calculadas con las secciones brutas de los materiales y su módulo de elasticidad
secante.
Bajo la acción horizontal, en cada planta i, actúa una fuerza H i, la estructura se deforma, y se
producen unos desplazamientos Δij a nivel de cada pilar. En cada pilar j, y a nivel de cada
planta, actúa una carga de valor Pij para cada hipótesis gravitatoria, transmitida por el forjado
al pilar j en la planta i (Fig 8).
Se define un momento volcador M H debido a la acción horizontal Hi, a la cota zi respecto a la
cota 0.00 o nivel sin desplazamientos horizontales, en cada dirección de actuación del
mismo:
MH =
H ⋅ zi
∑
i
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Fig 8
De la misma forma se define un momento por efecto P-delta, M P , debido a las cargas
transmitidas por los forjados a los pilares Pij, para cada una de las hipótesis gravitatorias (k)
definidas, por los desplazamientos debidos a la acción horizontal Δi.
MpΔk =
Pij Δ i
∑∑
i
j
siendo
k: para cada hipótesis gravitatoria (peso propio, sobrecarga...)
Si se calcula el coeficiente CK =
MPΔK
para cada hipótesis gravitatoria y para cada dirección de
MHK
la acción horizontal, se puede obtener un coeficiente amplificador del coeficiente de
mayoración de la hipótesis debidas a las acciones horizontales para todas las combinaciones en
las que actúan dichas acciones horizontales. Este valor se denomina z y se calcula como:
1
γz =
1 − Σ γ fqi ⋅ Ci + Σ γ fqi ⋅ C j
(
)
siendo
γ fgi : coeficiente de mayoración de cargas permanentes de la hipótesis i
γ fqj : coeficiente de mayoración de cargas variables de la hipótesis j
γ z : coeficiente de estabilidad global
Para el cálculo de los desplazamientos debido a cada hipótesis de acciones horizontales, hay
que recordar que hemos hecho un cálculo en primer orden, con las secciones brutas de los
elementos. Si se está calculando los esfuerzos para el dimensionado en estados límites
últimos, parecería lógico que el cálculo de los desplazamientos en rigor se deberían calcular
con las secciones fisuradas y homogeneizadas, lo cual resulta muy laborioso, dado que eso
supone la no-linealidad de los materiales, geometría y estados de carga, lo que lo hace
inabordable desde el punto de vista práctico con los medios normales disponibles para el
cálculo. Por tanto, se debe establecer una simplificación consistente en suponer una reducción
de las rigideces de las secciones, lo que supone un aumento de los desplazamientos, ya que
son inversamente proporcionales. El programa solicita como dato ese aumento o “factor
multiplicador de los desplazamientos” para tener en cuenta esa reducción de la rigidez.
En este punto no existe un criterio único, dejando a juicio del proyectista el valor que
considere oportuno en función del tipo de estructura, grado de fisuración estimado, otros
elementos rigidizantes, núcleos, escaleras, etc., que en la realidad pueden incluso reducir los
desplazamientos calculados.
En Brasil es habitual considerar un coeficiente reductor del módulo de elasticidad longitudinal
de 0.90, y suponer un coeficiente reductor de la inercia fisurada respecto de la bruta de 0.70.
Por tanto, la rigidez se reduce en su producto:
Rigidez-reducida = 0.90 · 0.70 · Rigidez-bruta = 0.63 · Rigidez-bruta.
Como los desplazamientos son inversos de la rigidez, el factor multiplicador de los
desplazamientos
será
= 1 / 0.63 = 1.59, valor que se introducirá como dato en el programa. Como norma de buena
práctica se suele considerar que si z es mayor que 1.20, se debe rigidizar más la estructura
en esa dirección, ya que la estructura es muy deformable y poco estable en esa dirección. Si γz
es menor que 1.1, su efecto será pequeño y prácticamente despreciable.
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En la nueva norma NB-1/2000, de forma simplificada se recomienda amplificar por 1/0.7 =
1.43 los desplazamientos y limitar el valor γz a 1.3.
En el Código Modelo CEB-FIP 1990, se aplica un método de amplificación de momentos que
recomienda, a falta de un cálculo más preciso, reducir las rigideces un 50%, o lo que es lo
mismo, un coeficiente amplificador de los desplazamientos = 1 / 0.50 = 2.00. Para este
supuesto se puede considerar que si γz es mayor que 1.50, se debe rigidizar más la estructura
en esa dirección, ya que la estructura es muy deformable y poco estable en esa dirección. Si γz
es menor que 1.35, su efecto será pequeño y prácticamente despreciable.
En la norma ACI-318-95, existe el índice de estabilidad por planta Q, no para el global del
edificio, aunque se podría establecer una relación con el coeficiente de estabilidad global, si las
plantas son muy similares, relacionándolos mediante:
γz: coeficiente de estabilidad global = 1 / (1-Q)
En cuanto al límite que establece para la consideración de la planta como intraslacional, o lo
que en este caso sería el límite para su consideración o no, se dice que Q = 0.05, es decir:
1/0.95=1.05.
Para este caso supone calcularlo y tenerlo en cuenta siempre que se supere dicho valor, lo que
en definitiva conduce a considerar el cálculo prácticamente siempre y amplificar los esfuerzos
por este método.
En cuanto al coeficiente multiplicador de los desplazamientos, se indica que dado que las
acciones horizontales son temporales y de corta duración, se puede considerar una reducción
del orden del 70% de la inercia, y como el módulo de elasticidad es menor (15100 / 19000 =
0.8) es decir un coeficiente amplificador de los desplazamientos de 1 / (0.7 · 0.8 )= 1.78, y de
acuerdo al coeficiente de estabilidad global, no superar el valor 1.35 sería lo razonable.
Se puede apreciar que el criterio del código modelo sería recomendable y fácil de recordar, así
como aconsejable en todos los casos su aplicación:
Coeficiente multiplicador de los desplazamientos = 2
Límite para el coeficiente de estabilidad global = 1.5
Es verdad que por otro lado siempre existen en los edificios elementos rigidizantes, fachadas,
escaleras, muros portantes etc., que aseguran una menor desplazabilidad frente a las acciones
horizontales que las calculadas, por ello el programa deja en 1.00 el coeficiente multiplicador
de los desplazamientos, y a criterio del proyectista su modificación, dado que no todos los
elementos se pueden discretizar en el cálculo de la estructura.
Terminado el cálculo, en la pantalla Datos Generales, Viento y Sismo, pulsando en el botón
Con efectos de segundo orden, factores de amplificación se pueden consultar los valores
calculados para cada una de las combinaciones, e imprimir un informe con los resultados en
Listados, viendo el máximo valor del coeficiente de estabilidad global en cada dirección.
Puede incluso darse el caso de que la estructura no sea estable, en cuyo caso se emite un
mensaje antes de terminar el cálculo, en el que se advierte que existe un fenómeno de
o, lo que es lo mismo en
inestabilidad global. Esto se producirá cuando el valor z tienda a
la fórmula, que se convierte en cero o negativo porque:
Σ γ fgi ⋅ c i + γ fgi ⋅ c i ≥ 1
(
)
Se puede estudiar para Viento y/o sismo, y es siempre aconsejable su cálculo, como método
alternativo de cálculo de los efectos de segundo orden, sobre todo para estructuras
traslacionales, o levemente traslacionales como son la mayoría de los edificios.
Conviene recordar que la hipótesis de sobrecarga se considera en su totalidad, y dado que el
programa no realiza ninguna reducción de sobrecarga de forma automática, puede ser
conveniente repetir el cálculo reduciendo previamente la sobrecarga, lo cual sólo sería válido
para el cálculo de los pilares.
En el caso de la norma ACI 318, una vez que hemos estudiado la estabilidad del edificio, el
tratamiento de la reducción de rigideces para el dimensionado de pilares, se realiza aplicando
una formulación que se indica en el apéndice de normativas del programa.
En ese caso, y dado lo engorroso y prácticamente inabordable que supone el cálculo de los
coeficientes de pandeo determinando las rigideces de las barras en cada extremo de pilar,
sería suficientemente seguro tomar coeficientes de pandeo = 1, con lo cual se calculará
siempre la excentricidad ficticia o adicional de segundo orden como barra aislada, más el
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efecto amplificador P-delta del método considerado, obteniendo unos resultados razonables
dentro del campo de las esbelteces que establece cada norma en su caso.
Se deja al usuario tomar la decisión al respecto, dado que es un método alternativo, y en su
caso podrá optar por la aplicación rigurosa de la norma correspondiente.
5.- Opciones de cálculo
5.1.-Estructuras de hormigón armado. Opciones de Cálculo
Se puede definir una amplia serie de parámetros estructurales de gran importancia en la
obtención de esfuerzos y dimensionado de elementos. Dada la gran cantidad de opciones
disponibles, se recomienda su consulta en el manual. Citaremos a continuación las más
significativas.
A.-Redistribuciones Consideradas.
Coeficientes de Redistribución de Negativos. Se acepta una redistribución de
momentos negativos en vigas y viguetas de hasta un 30%. Este parámetro puede ser
establecido opcionalmente por el usuario, si bien se recomienda un 15% en vigas y un
25% en viguetas (valor por defecto). Esta redistribución se realiza después del cálculo.
La consideración de una cierta redistribución de momentos flectores supone un armado
más caro pero más seguro y más constructivo. Sin embargo, una redistribución excesiva
produce unas flechas y una fisuración incompatible con la tabiquería.
En vigas, una redistribución del 15% produce unos resultados generalmente aceptados y
se puede considerar la óptima. En forjados se recomienda utilizar una redistribución del
25%, lo que equivale a igualar aproximadamente los momentos negativos y positivos.
La redistribución de momentos se efectúa con los momentos negativos en bordes de
apoyos, que en pilares será a caras, es decir afecta a la luz libre, determinándose los
nuevos valores de los momentos dentro del apoyo a partir de los momentos
redistribuidos a cara, y las consideraciones de redondeo de las leyes de esfuerzos
indicadas en el apartado anterior.
En forjados de viguetas, el usuario puede definir los momentos mínimos positivos y
negativos que especifique la norma.
Coeficiente de Empotramiento en última planta. De forma opcional se pueden
redistribuir los momentos negativos en la unión de la cabeza del último tramo de pilar
con extremo de viga; dicho valor estará comprendido entre 0 (articulado) y 1
(empotramiento), aunque se aconseja 0.3 como valor intermedio.
Se realiza una interpolación lineal entre las matrices de rigidez de barras biempotradas y
empotradas-articuladas, que afecta a los términos E I/L de las matrices:
K definitiva =
siendo
· K biempotradas. + (1 - α) · K empot - artic.
el valor del coeficiente introducido.
Coeficiente de Empotramiento en cabeza y pie de pilar, en bordes de forjados,
vigas; articulaciones en extremos de vigas. Es posible también definir un coeficiente
de empotramiento de cada tramo de pilar en su cabeza y/o su pie en la unión (0 =
articulado; 1 = empotrado) (valor por defecto). Los coeficientes de cabeza del último
tramo de pilar se multiplican por éstos. Esta rótula plástica se considera físicamente en el
punto de unión de la cabeza o pie con la viga o forjado tipo losa/reticular que acomete al
nudo.
Fig 9
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En extremos de vigas y cabeza de último tramo de pilar con coeficientes muy pequeños y
rótula en viga, se pueden dar resultados absurdos e incluso mecanismos, al coexistir dos
rótulas unidas por tramos rígidos.
Fig 10
En losas, forjados unidireccionales y forjados reticulares también se puede definir un
coeficiente de empotramiento variable en todos sus bordes de apoyo, que puede oscilar
entre 0 y 1 (valor por defecto).
También se puede definir un coeficiente de empotramiento variable entre 0 y 1 (valor
por defecto) en bordes de viga, de la misma manera que en forjados, pero para uno o
varios bordes, al especificarse por viga.
Cuando se define coeficientes de empotramiento simultáneamente en forjados y bordes
de viga, se multiplican ambos para obtener un coeficiente resultante a aplicar a cada
borde.
La rótula plástica definida se materializa en el borde del forjado y el borde de apoyo en
vigas y muros, no siendo efectiva en los bordes en contacto con pilares y pantallas, en
los que siempre se considera empotrado. Entre el borde de apoyo y el eje se define una
barra rígida, por lo que siempre existe momento en el eje de apoyo producido por el
cortante en el borde por su distancia al eje. Dicho momento flector se convierte en torsor
si no existe continuidad con otros paños adyacentes. Esta opción debe usarse con
prudencia, ya que si se articula el borde de un paño en una viga, y la viga tiene reducida
a un valor muy pequeño la rigidez a torsión, sin llegar a ser un mecanismo, puede dar
resultados de los desplazamientos del paño en el borde absurdos, y por tanto los
esfuerzos calculados.
Fig 11
Es posible definir también articulaciones en extremos de vigas, materializándose
físicamente en la cara del apoyo, ya sea pilar, muro, pantalla o apoyo en muro.
Estas redistribuciones se tienen en cuenta en el cálculo e influyen por tanto en los
desplazamientos y esfuerzos finales del cálculo obtenido.
B.-Rigideces Consideradas. Para la obtención de los términos de la matriz de rigidez se
consideran todos los elementos de hormigón en su sección bruta.
Para el cálculo de los términos de la matriz de rigidez de los elementos se han distinguido los
valores:
EI/L: rigidez a flexión
GJ/L: rigidez torsional
EA/L: rigidez axil
y se han aplicado los coeficientes indicados en la siguiente tabla:
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ELEMENTO
(EIy)
(EIZ)
(G J)
(EA)
Pilares
S.B.
S.B.
S.B. · x
S.B.
coef.rigid
ez axil
Vigas inclinadas
S.B.
S.B.
S.B. · x
S.B.
∞
S.B. · x
∞
S.B. · x
Vigas de hormigón y
S.B.
metálicas
Viguetas
S.B.
Zuncho de borde
15
Apoyo
muro
y
/36
empot.
S.B. · 10
en
S.B. · 10
-
∞
∞
2
S.B. · x
S.B. · x
∞
∞
∞
∞
Pantallas y muros
S.B.
S.B.
E.P.
SB
·
coef.rig.a
xil
Losas y reticulares
S.B.
∞
S.B. · x
∞
Placas Aligeradas
S.B.
∞
S.B. · x
∞
S.B.:
sección
∞:
no
se
considera
por
X:
coeficiente
reductor
E.P.: elemento finito plano
la
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bruta
del
hormigón
indeformabilidad
relativa
en
planta
de
la
rigidez
a
torsión
Coeficientes de Rigidez a Torsión. Existe una opción que permite definir un
coeficiente reductor de la rigidez a torsión (x), ver tabla anterior, de los diferentes
elementos. Esta opción no es aplicable a perfiles metálicos. Cuando la dimensión del
elemento sea menor o igual que el valor definido para barras cortas se tomará el
coeficiente definido en las opciones. Se considerará la sección bruta (S.B.) para el
término de torsión GJ, y también cuando sea necesaria para el equilibrio de la
estructura.
Coeficiente de Rigidez Axil. Se considera el acortamiento por esfuerzo axil en pilares,
muros y pantallas H.A. afectado por un coeficiente de rigidez axil variable entre 1 y
99.99 para poder simular el efecto del proceso constructivo de la estructura y su
influencia en los esfuerzos y desplazamiento finales. El valor aconsejable es entre 2 y 3.
C.-Momentos Mínimos. En las vigas también es posible cubrir un momento mínimo que sea
una fracción del supuesto isostático pl2/8. Este momento mínimo se puede definir tanto para
momentos negativos como para positivos con la forma pl2/x, siendo x un número entero
mayor que 8. El valor por defecto es 0, es decir, no se aplican.
Se recomienda colocar, al menos, una armadura capaz de resistir un momento pl2/32 en
negativos, y un momento pl2/20 en positivos. Es posible hacer estas consideraciones de
momentos mínimos para toda la estructura o sólo para parte de ella, y pueden ser diferentes
para cada viga. Cada norma suele indicar unos valores mínimos.
Análogamente se pueden definir unos momentos mínimos en forjados unidireccionales por
paños de viguetas y para placas aligeradas. Se pueden definir para toda la obra o para paños
individuales y/o valores diferentes. Un valor de 1/2 del momento isostático (= pl2/16 para
carga uniforme) es razonable para positivos y negativos.
Las envolventes de momentos quedarán desplazadas, de forma que cumplan con dichos
momentos mínimos, aplicándose posteriormente la redistribución de negativos considerada.
El valor equivalente de la carga lineal aplicada es:
V + Vd
p= i
l
Si se ha considerado un momento mínimo (+) = se ha de verificar que:
pl2
Mv ≥
8
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Fig 12
Recuerde que estas consideraciones funcionan correctamente con cargas lineales y de forma
aproximada si existen cargas puntuales.
5.2.- Estructuras metálicas
Pandeo lateral
Se considera de acuerdo a la norma EA-95.
Abolladura del alma
Se considera de acuerdo a la norma EA-95.
6.- Método de cálculo de acciones horizontales
1. Viento. Para cada norma, la forma de cálculo de la presión de forma automática, necesita
la definición de una serie de datos que puede consultar en el apéndice de normativas de
aplicación del manual.
A.-Norma NTE. Para la obtención de la carga de viento se considera lo indicado en la
norma española N.T.E. Cargas de viento. Basta para ello definir la zona eólica y la
situación topográfica.
Genera de forma automática las cargas horizontales en cada planta, de acuerdo con la
norma seleccionada, en dos direcciones ortogonales X, Y, o en una sola, y en ambos
sentidos (+X, -X, +Y, -Y). Se puede definir un coeficiente de cargas para cada dirección
y sentido de actuación del viento, que multiplica a la presión total del Viento. Si un
edificio esta aislado, actuará la presión en la cara de barlovento, y la succión en la de
sotavento. Se suele estimar que la presión es 2/3=0.66 y la succión 1/3=0.33 de la
presión total, luego para el edificio aislado el coeficiente de cargas es 1 (2/3+1/3=1)
para cada dirección. Si es un edificio adosado o de medianería en X a la izquierda, que
protege de la acción del Viento en alguna dirección, se puede tener en cuenta mediante
los coeficientes de cargas, poniendo en +X=0.33 ya que sólo hay succión a sotavento, y
–X=0.66 ya que sólo hay presión a barlovento.
Fig 13
Se define como ancho de banda a la longitud de fachada perpendicular a la dirección del
Viento. Puede ser diferente en cada planta, y se define por plantas. Cuando el Viento
actúa en la dirección X, se debe dar el ancho de banda y (A.Y), y cuando actúa en Y,
ancho de banda x (A.X).
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Cuando en una misma planta hay zonas independientes, se hace un reparto de la carga
total proporcional al ancho de cada zona respecto al ancho total B definido para esa
planta
(Fig 14).
Siendo B el ancho de banda definido cuando el Viento actúa en la dirección Y, los valores
b1 y b2 son calculados geométricamente por CYPECAD en función de las coordenadas de
los pilares extremos de cada zona. Por tanto, los anchos de banda que se aplicarán en
cada zona serán:
B1 =
b1
b2
⋅ B B2 =
⋅B
b1 + b 2
b1 + b 2
Fig 14
Conocido el ancho de banda de una planta, y las alturas de la planta superior e inferior a
la planta, si se multiplican la semisuma de las alturas por el ancho de banda se obtiene la
superficie expuesta al Viento en esa planta, que multiplicada a su vez por la presión
total calculada a esa altura y por el coeficiente de cargas, obtendríamos la carga de
Viento en esa planta y en esa dirección.
A.-Cálculo Dinámico. Análisis Modal Espectral. El método de análisis dinámico que
considera el programa como general es el "análisis modal espectral", para el cual será
necesario definir:
Aceleración de cálculo respecto de g (aceleración de la gravedad)=ac
Ductilidad de la estructura = μ Número de modos a calcular
Coeficiente cuasi-permanente de sobrecarga = A
Espectro de aceleraciones de cálculo
Daremos estos datos y la selección del espectro correspondiente de cálculo, que se
puede elegir de la biblioteca por defecto que se suministra con el programa, o definida
por el usuario. La definición de cada espectro se realiza por coordenadas (X: periodo T;
Y: Ordenada espectral α (T)) pudiendo ver la forma de la gráfica generada. Para la
definición del espectro normalizado de respuesta elástica, el usuario debe conocer los
factores que influyen para su correcta definición (tipo de sismo, tipo de terreno,
amortiguamiento, etc.), factores que deben estar incluidos en la ordenada espectral,
también llamado factor de amplificación, y referidos al periodo T.
Cuando en una edificación se especifica cualquier tipo de hipótesis sísmica dinámica el
programa realiza, además del cálculo estático normal, un análisis modal espectral de la
estructura. Los espectros de diseño dependerán de la norma sismorresistente y de los
parámetros de la misma seleccionados. En el caso de la opción de análisis modal
espectral, el usuario indica directamente el espectro de diseño.
Para efectuar el análisis dinámico, el programa crea, para cada elemento de la
estructura, la matriz de masas y la rigidez. La matriz de masas se crea a partir de la
hipótesis de peso propio y de las correspondientes sobrecargas multiplicadas por el
coeficiente de cuasi-permanencia. CYPECAD trabaja con matrices de masas
concentradas, que resultan ser diagonales.
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El siguiente paso consiste en la condensación (simultánea con el ensamblaje de los
elementos) de las matrices de rigidez y masas completas de la estructura, para obtener
otras reducidas y que únicamente contienen los grados de libertad dinámicos, sobre los
que se hará la descomposición modal. El programa efectúa una condensación estática y
dinámica, haciéndose esta última por el método simplificado clásico, en el cual se supone
que sólo a través de los grados de libertad dinámicos aparecerán fuerzas de inercia.
Los grados de libertad dinámicos con que se trabaja son tres por cada planta del edificio:
dos traslaciones sobre el plano horizontal, y la correspondiente rotación sobre dicho
plano. Este modelo simplificado responde al recomendado por la gran mayoría de normas
sismorresistentes.
En este punto del cálculo, ya se tiene una matriz de rigidez y otra de masas, ambas
reducidas, y con el mismo número de filas/columnas, representando cada una de ellas
uno de los grados de libertad dinámicos anteriormente descritos. El siguiente paso es la
descomposición modal, que el programa resuelve mediante un método iterativo, y cuyo
resultado son los autovalores y autovectores correspondientes a la diagonalización de la
matriz de rigidez con las masas.
El sistema de ecuaciones a resolver es el siguiente:
K:
M: matriz de masas
[K − ω ⋅ M] = 0.0
2
matriz
de
rigidez
(determinante nulo)
2
ω :
autovalores
del
ω: frecuencias naturales propias del sistema dinámico
sistema
[K − ω ⋅ M]⋅ [φ] = [0.0] (sistema homogéneo indeterminado)
2
φ: autovectores del sistema o modos de vibración condensados
De la primera ecuación, se pueden obtener un número máximo de soluciones (valores de
ω), igual al número de grados de libertad dinámicos asumidos, y para cada una de estas
soluciones (autovalores) se obtiene el correspondiente autovector (modo de vibración).
Sin embargo, rara vez es necesario obtener el número máximo de soluciones del
sistema, y se calculan sólo las más representativas, en el número indicado por el usuario
como número de modos de vibración que intervienen en el análisis. Al indicar dicho
número, el programa selecciona las soluciones más representativas del sistema, que son
las que más masa desplazan, y corresponden a las frecuencias naturales de vibración
mayores.
La obtención de los modos de vibración condensados (también llamados vectores de
coeficientes de forma), es la resolución de un sistema lineal de ecuaciones homogéneo
(el vector de términos independientes es nulo), e indeterminado (ω2 se ha calculado para
que el determinante de la matriz de coeficientes sea nulo). Por tanto, dicho vector
representa una dirección o modo de deformación, y no valores concretos de las
soluciones.
A partir de los modos de vibración, el programa obtiene los coeficientes de participación
para cada dirección (τi) de la forma siguiente:
τi = [φi ] ⋅ [M] ⋅
T
[J] ⋅ [M] ⋅ [φ ], i = 1, ..., nº modos calculados
i
[φi ]T
Donde [J] es un vector que indica la dirección de actuación del sismo. Por ejemplo, para
sismo en dirección x:
[J] = [100100100 ...100]
Una vez obtenidas las frecuencias naturales de vibración, se entra en el espectro de
diseño seleccionado, con los parámetros de ductilidad, amortiguamiento, etc., y se
obtiene la aceleración de diseño para cada modo de vibración, y cada grado de libertad
dinámico. El cálculo de estos valores se hace de la siguiente forma:
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MEMORIA
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aij = φij ⋅ τi ⋅ a ci
i:
cada
modo
j:
cada
grado
de
aci: aceleración de cálculo para el modo de vibración i
a ci =
α(Ti ) ⋅
de
libertad
vibración
dinámico
ac
g
μ
Los desplazamientos máximos de la estructura, para cada modo de vibración i y grado de
libertad j de acuerdo al modelo lineal equivalente, se obtienen como sigue:
uij =
aij
ωi2
Por tanto, para cada grado de libertad dinámico, se obtiene un valor del desplazamiento
máximo en cada modo de vibración. Esto equivale a un problema de desplazamientos
impuestos, que se resuelve para los demás grados de libertad (no dinámicos), mediante
la expansión modal, o sustitución 'hacia atrás' de los grados de libertad previamente
condensados.
Se obtiene, finalmente, una distribución de desplazamientos y esfuerzos sobre toda la
estructura, para cada modo de vibración y para cada hipótesis dinámica, con lo que se
finaliza el análisis modal espectral propiamente dicho.
Para la superposición modal, mediante la que se obtienen los valores máximos de un
esfuerzo, desplazamiento, etc., en una hipótesis dinámica dada, el programa usa el
método CQC, en el cual se calcula un coeficiente de acoplamiento modal dependiente de
la relación entre los periodos de vibración de los modos a combinar. La formulación de
dicho método es la siguiente:
x=
∑ ∑ρ
i
ρij =
ij
xi x j
j
8 ξ2 r 3
2
(1 + r ) (1 − r )2 + 4 ζ 2 r (1 + r )
en donde r :
Ti
Tj
ζ: razón de amortiguamiento, uniforme para todos los modos de vibración, y de
valor
0.05
x:
esfuerzo
o
desplazamiento
resultante
xi, xj: esfuerzos o desplazamientos correspondientes a los modos a combinar
Para los casos en los cuales se requiere la evaluación de esfuerzos máximos
concomitantes, CYPECAD hace una superposición lineal de los distintos modos de
vibración, de forma que para una hipótesis dinámica dada, se obtienen en realidad n
conjuntos de esfuerzos, donde n es el número de esfuerzos concomitantes que se
necesitan. Por ejemplo, si se está calculando el dimensionamiento de pilares de
hormigón, se trabaja con tres esfuerzos simultáneamente: axil, flector en el plano xy y
flector en el plano xz. En este caso, al solicitar la combinatoria con una hipótesis
dinámica, el programa suministrará para cada combinación que la incluya tres
combinaciones distintas: una para el axil máximo, otra para el flector en el plano xy
máximo, y otra para el flector en el plano xz máximo. Además, las distintas
combinaciones creadas se multiplican por +/-1, ya que el sismo puede actuar en
cualquiera de los dos sentidos.
Los efectos de segundo orden se pueden considerar si se desea, activando dicha
consideración de forma potestativa por el usuario, ya que el programa no lo hace de
forma automática.
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MEMORIA
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Se puede consultar realizado el cálculo para cada modo, el periodo, el coeficiente de
participación en cada dirección de cálculo X, Y, y lo que se denomina coeficiente sísmico,
que es el espectro de desplazamientos obtenido como Sd:
Sd =
α(T )
ω2 μ
α
ω:
μ: ductilidad
(T):
frecuencia
ordenada
angular
=
espectral
2π/T
C.-Efectos de la torsión. Cuando se realiza un cálculo dinámico, se obtiene el momento
y el cortante total debido a la acción sísmica sobre el edificio. Dividiendo ambos, se
obtiene la excentricidad respecto al centro de masas. Dependiendo de la normativa de
acciones sísmicas de cada país seleccionada, se compara con la excentricidad mínima
que especifica dicha normativa, y si fuera menor, se amplifica el modo rotacional o de
giro, de tal manera que al menos se obtenga dicha excentricidad mínima.
Esto es importante sobre todo en estructuras simétricas.
D.-Cortante Basal. Cuando el cortante basal obtenido por la acción sísmica dinámica
sea inferior al 80% del cortante basal estático, se amplificará en dicha proporción para
que no sea menor.
Según la Norma NCSE-02. Se ha implementado la aplicación de la norma NCSE-02 de
acuerdo al procedimiento de "análisis modal espectral", según se ha indicado en el método
general anteriormente.
Para ello se deben indicar los siguientes datos:
Término municipal (se obtiene de una tabla la aceleración sísmica básica ab y el
coeficiente de contribución).
Acción sísmica en las direcciones X, Y.
Coeficiente de riesgo.
Amortiguamiento
en porcentaje respecto al crítico, calculando el valor de
.
Coeficiente de suelo C, según el tipo de terreno, obteniéndose el espectro
correspondiente según la norma.
Parte de sobrecarga a considerar.
Número de modos a considerar. Se recomienda de forma orientativa dar 3 por
número de plantas hasta un máximo de 30, siendo lo habitual no considerar más de
6 modos, aunque lo más sensato es consultar después del cálculo el listado de
coeficientes de participación, y comprobar el porcentaje de masas movilizadas en
cada dirección, verificando que corresponde a un valor alto. Puede incluso ocurrir
que haya considerado un número excesivo de modos que no contribuyan de forma
significativa, por lo que se pueden no considerar y si se recalcula reducir tiempos de
proceso.
Recuerde que el modelo considerado supone la adopción de 3 grados de libertad por
planta, suponiendo en ésta los movimientos de sólido rígido en su plano: dos
traslaciones X, Y, además de una rotación alrededor del eje Z. No se consideran
modos de vibración verticales.
Ductilidad.
Criterios de armado a aplicar por ductilidad (para aplicar las prescripciones indicadas en la
norma, según sea la ductilidad alta o muy alta).
Obtenidos los periodos de cada modo considerado se determinan los desplazamientos para
cada modo. Las solicitaciones se obtendrán aplicando la regla del valor cuadrático ponderado
de los modos considerados de acuerdo a lo indicado en la memoria de cálculo.
Podemos consultar los valores de los esfuerzos modales en cada dirección en pilares y
pantallas, así como en los nudos de losas y reticulares. En las vigas podemos consultar las
envolventes.
Prescripciones incluidas en el diseño de armaduras:
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MEMORIA
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A.-Vigas
La longitud neta de anclaje de la armadura longitudinal en extremos se aumenta un
15%.
La armadura de refuerzo superior y la inferior pasante que llega a un nudo tiene una
longitud mínima de anclaje no menor que 1.5 veces el canto de la viga.
Si la aceleración de cálculo a c ≥ 0.16 g:
- La armadura de montaje e inferior pasante mínima será 2 Ø 16.
- En extremos la armadura dispuesta en una cara será al menos el
opuesta calculada.
50% de la
- La cuantía de estribos se aumenta un 25% en una zona de dos veces el canto
junto a cada cara de apoyo. La separación será menor o igual a 10 cm.
Para estructuras de ductilidad alta: estribos a menor separación en dos veces el
canto junto a la cara de apoyo.
8 · diámetro barra menor comprimida
s≤
24 veces el diámetro del estribo
1/4 del canto
20 cm
Para estructuras de ductilidad muy alta:
- armadura mínima superior e inferior ≥ 3.08 cm2 (≈ 2 Ø 14)
estribos a menor separación en dos veces el canto junto a la cara de apoyo.
6 · diámetro barra menor comprimida
s≤
1/4 del canto
15 cm
B.-Pilares
Si la aceleración de cálculo a c ≥ 0.16 g:
Se debe seleccionar una tabla de armado preparada para cumplir mínimo 3 barras
por cara y separación máxima 15 cm.
La cuantía mínima se aumenta en un 25 %.
Opcionalmente se selecciona la colocación de estribos en el nudo, y más apretados
en cabeza y pie de pilar.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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Beniel - Murcia
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ANEXO MEMORIA NCSR-02
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ANEXO A LA MEMORIA
APARTADO DE “ACCIONES SÍSMICAS” - NORMA DE CONSTRUCCIÓN
SISMORRESISTENTE NCSR-02
En cumplimiento con el Artículo 1.3.1., del Real Decreto 997/2002, de 27 de
septiembre (B.O.E., 11 de octubre de 2002), se adjunta este apartado a la memoria como
requisito necesario para el visado del proyecto por parte del Colegio Territorial de Arquitectos
de Murcia, perteneciente al C.O.A.C.M., así como para la expedición de la licencia municipal y
demás autorizaciones y trámites por parte de las distintas Administraciones Públicas.
El presente Proyecto de construcción de Nueva Planta, SÍ le es de aplicación la presente
norma, por tratarse de un CONSTRUCCIÓN DE IMPORTANCIA NORMAL con pórticos bien
arriostrados entre sí en todas las direcciones, siendo un edificio de menos de siete plantas y la
aceleración sísmica básica“a “ (art. 2.1) es superior a 0,08 g, siendo g la aceleración de la
b
gravedad, tal como se justifica a continuación:
Según el MAPA SISMICO DE LA NORMA SISMORRESISTENTE.
“La peligrosidad sísmica del territorio nacional se define por medio del mapa de peligrosidad sísmica
de la figura 2.1. Dicho mapa suministra, expresada en relación al valor de la gravedad, g, la aceleración
sísmica básica, ab -un valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno- y el
coeficiente de contribución K, que tiene en cuenta la influencia de los distintos tipos de terremotos esperados
en la peligrosidad sísmica de cada punto.”
Luego para el MUNICIPIO de BENIEL
la aceleración sísmica básica “ab“ es 0.16 superior a 0,08 g.
Según el ANEJO 1. VALORES DE LA ACELERACIÓN SÍSMICA BÁSICA “ab“, Y DEL
COEFICIENTE DE CONTRIBUCIÓN, K, DE LOS TÉRMINOS MUNICIPALES CON “ab ≥ 0’04 g”,
ORGANIZADO POR COMUNIDADES AUTÓNOMAS
“La lista del anejo 1 detalla por municipios los valores de la aceleración sísmica básica iguales o superiores a
0,04 g. junto con los del coeficiente de contribución K”.
Luego para el MUNICIPIO de BENIEL
EL FACTOR “ab/g“ es 0.16
la aceleración sísmica básica “ab“ es 0.16 superior a 0,08 g.
Dando así cumplimiento al art. 1.2.3., de la citada norma.
No obstante se tiene en cuenta esta Norma, a fin de que los niveles de seguridad de los elementos afectados
sean superiores a los que poseían en su concepción original. Los valores, hipótesis y conclusiones adoptadas en
relación con dichas Acciones sísmicas y su incidencia en el proyecto, cálculo y disposición de los elementos
estructurales, constructivos y funcionales de la obra, se justifican en la Memoria de Cálculo. Además, en los planos se
hace constar los niveles de ductilidad para los que ha sido calculada la obra.
Fdo.: Arquimunsuri s.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
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SISTEMA ENVOLVENTE
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Definición constructiva de los subsistemas:
Definición de los subsistemas
Definición constructiva de los distintos subsistemas de la envolvente del edificio, con
descripción de su comportamiento frente a las acciones a las que está sometido (peso propio,
viento, sismo, etc.), frente al fuego, seguridad de uso, evacuación de agua y comportamiento
frente a la humedad, aislamiento acústico y aislamiento térmico, y sus bases de cálculo.
Definición constructiva de los subsistemas:
PADEL CRISTAL
Cerramiento de pista de pádel metálico con pletinas de arranque, ancladas mediante 3 tacos
químicos Fischer ref. V-360-S en cada pletina con una fuerza de arranque de 1200 kg a zuncho
perimetral o dados de hormigón. Cerramiento con perfiles de 100x50x3 mm en los paños
laterales y 100x100x6 mm en las esquinas. Malla electro soldada con triple protección, con
tratamiento de galvanizado + una imprimación de de zinc Barpol s-100 aplicado a un espesor
de 60-80 micras entpoda su estructura + una imprimación de de pintura al horno verde RAL
6005 o color a escoger con puertas de entrada.
Acristalamiento con vidrio monolítico templado de seguridad frente a las caídas y al ataque
manual, incoloro de 10 mm de espesor, fijado sobre carpintería con acuñado mediante calzos
de apoyo perimetrales y laterales incluso sellado en frío con silicona y colocación de junquillos,
de optima planimetría rematado con cinta de neopreno de 4mm de espesor y tornilleria de
acero y nylon.
PADEL OBRA
Fábrica para revestir de 20 cm de espesor, realizada con bloques de hormigón de áridos
densos de 40x20x20 cm, recibidos con mortero de cemento M-5, con juntas de 1 cm de
espesor, cerramiento de pista de pádel metálico pletinas de arranque, ancladas mediante 3
tacos químicos Fischer ref. V-360-S en cada pletina con una fuerza de arranque de 1200 kg a
zuncho perimetral o dados de hormigón. Cerramiento con perfiles de 50x50x3 mm en los
paños laterales. Malla electrosoldada de la pista de pádel tiene triple protección, con
tratamiento de galvanizado + una imprimación de de zinc Barpol s-100 aplicado a un espesor
de 60-80 micras entpoda su estructura + una imprimación de de pintura al horno verde RAL
6005 o color a escoger con puertas de entrada.
Pavimento de hormigón poroso HM 25, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido
20 mm., de 12cm de espesor, vertido con carretilla, tendido, vibrado, con acabado cemento
portland con adiciones de escorias CEM II/A-S 42.5 N, según UNE-EN 197-1:2000, poro
abierto para lograr el perfecto drenaje y juntas de dilatación incorporadas. Completamente
terminado.
PISTA DE TENIS
Cerramiento galvanizado, compuesto de postes 3m red 48 y 60mm galvanizados en caliente y
malla del tipo 40/14 galvanizada de 4m de altura en los laterales.
Puerta abatible de 80x200cm con maneta y cerradura, realizada con malla 200x50mm con
red.5mm, sobre bastidor de tubo estructural.
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AGORESPACE
Estructura de espacio multiuso de 24,00 x 14,30 formada por partes laterales de 1m de altura
incluyendo pasamanos de madera exótica para evitar riesgos de dilatación, ancladas a riostra
perimetral con pletinas y 3 tacos químicos Fischer ref. V-360-S en cada pletina con una fuerza
de arranque de 600 kg., 2 frontones de 2.90m de altura y de 11,54m de longitud en los cuales
se integran porterías de futbol coronados por tableros de baloncesto. Para la práctica de
deportes de red, se instalaran 2 postes multifunción con red central regulable con su
correspondiente red. El armazón del concepto es de aluminio termolacado y los postes de
frontones y porterías vienen empotrado en el suelo (pasarelas en opción) Tableros de
baloncesto regulables a 3 alturas (2.65/2.85/ y 3.05), aros indeformables con redes armadas,
redes de porterías armadas de 2.00x3.00.
Suelos apoyados sobre terreno
PADEL CRISTAL
Pavimento de hormigón poroso HM 25, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido
20 mm., de 12cm de espesor, vertido con carretilla, tendido, vibrado, con acabado cemento
portland con adiciones de escorias CEM II/A-S 42.5 N, según UNE-EN 197-1:2000, poro
abierto para lograr el perfecto drenaje y juntas de dilatación incorporadas.
PADEL OBRA
Pavimento de hormigón poroso HM 25, de consistencia blanda y tamaño máximo del árido
20 mm., de 12cm de espesor, vertido con carretilla, tendido, vibrado, con acabado cemento
portland con adiciones de escorias CEM II/A-S 42.5 N, según UNE-EN 197-1:2000, poro
abierto para lograr el perfecto drenaje y juntas de dilatación incorporadas.
PISTA TENIS
Suministro y extensión de base bituminosa, formada por: riego de imprimación de 1.5kg/m2
de emulsión bituminosa, capad de 4cm de espesor de aglomerado asfaltico en caliente g-20 de
árido calizo, riego de adherencia de 1.5kg/m2 de emulsión asfáltica, cara de rodadura de 3 cm
de espesor de aglomerado asfaltico en caliente de d-12 o s-12 de árido calizo u ofitico.
AGORESPACE
Solera realizada con hormigón HA 20/B/20/IIa con un espesor de 15 cm. Con lámina aislante
de polietileno. Reforzada con malla electrosoldada ME 20x20 a diámetro 6 B 500 S.
URBANIZACION
La rampa y acera, solera realizada con hormigón HA 20/B/20/IIa con un espesor de 15 cm.
Con lámina aislante de polietileno. Reforzada con malla electrosoldada ME 20x20 a diámetro 6
B 500 S colocado sobre terreno limpio y compactado a mano extendido mediante reglado.
Formación de peldaños realizados con perímetro de bloques de hormigón de 40x20x20cm,
relleno con machaca y terminación con ladrillos cerámicos huecos de 25x12x7cm tomados con
mortero de cemento.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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SISTEMAS DE COMPARTIMENTACION
No procede en nuestro caso.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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Sistemas de acabados
Se indicarán las características y prescripciones de los acabados de los paramentos a fin de cumplir los requisitos
de funcionalidad, seguridad y habitabilidad (los acabados aquí detallados, son los que se ha procedido a describir
en la memoria descriptiva)
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Los acabados se han escogido siguiendo criterios de confort, durabilidad y facilidad de
mantenimiento.
1.
PAVIMENTOS
PADEL CRISTAL
Césped artificial tipo POLITOP (15mm.) o similar compuesto de fibra de 8800 dtex. 100%
polipropileno. Fibras estabilizadas a los rayos ultravioletas. Base de polipropileno drenante
estabilizado con látex imputrescible. Colocación flotante sobre cinta Latradur T-300 con cola de
poliuretano. Sistema lastrado con arena de sílice seca de granulometría controlada (+/- 15
kg/m2). Marcaje de líneas del mismo material.
PADEL OBRA
Césped artificial tipo POLITOP (15mm.) o similar compuesto de fibra de 8800 dtex. 100%
polipropileno. Fibras estabilizadas a los rayos ultravioletas. Base de polipropileno drenante
estabilizado con látex imputrescible. Colocación flotante sobre cinta Latradur T-300 con cola de
poliuretano. Sistema lastrado con arena de sílice seca de granulometría controlada (+/- 15
kg/m2). Marcaje de líneas del mismo material.
PISTA DE TENIS
Revestimiento de GreenSet "Grand Prix" o similar sobre pista de tenis (36x18), en dos colores,
(gama de verdes GreenSet) resina crilica compuesta de microgranos de alta densidad,
pigmentados en masa y estructurados en profundidad. Realizada en dos capas de base y una
capa de acabado, más una capa de refuerzo en los lugares de fuerte uso. Incluido el trazado
de las líneas de juego con resina GreenSet blanco mate, antideslumbrante y antideslizante.
AGORESPACE
Césped artificial tipo POLITOP (15mm.) o similar compuesto de fibra de 8800 dtex. 100%
polipropileno. Fibras estabilizadas a los rayos ultravioletas. Base de polipropileno drenante
estabilizado con látex imputrescible. Colocación flotante sobre cinta Latradur T-300 con cola de
poliuretano. Sistema lastrado con arena de sílice seca de granulometría controlada (+/- 15
kg/m2). Marcaje de líneas del mismo material.
2.
REVESTIMIENTOS VERTICALES
PADEL CRISTAL
Acristalamiento con vidrio monolítico templado de seguridad frente a las caídas y al ataque
manual, incoloro de 10 mm de espesor, fijado sobre carpintería con acuñado mediante calzos
de apoyo perimetrales y laterales incluso sellado en frío con silicona y colocación de junquillos,
de optima planimetría rematado con cinta de neopreno de 4mm de espesor y tornillería de
acero y nylon.
PADEL OBRA
Revestimiento de paramentos exteriores con impermeabilizante acrílico elástico antifisuras,
fungicida-algicida, resistente a la intemperie, al sol y a los cambios climáticos, con textura tipo
liso y acabado mate, en colores, de aplicación sobre paramentos verticales de mortero de
cemento o ladrillo, previa limpieza de la superficie, con mano de fondo a base de emulsión
acuosa y mano de acabado aplicado con brocha o rodillo.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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SISTEMA DE ACONDICIONAMIENTO
AMBIENTAL
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Los materiales y los sistemas elegidos garantizan unas condiciones de higiene, salud y
protección del medioambiente, de tal forma que se alcanzan condiciones aceptables de
salubridad y estanqueidad en el ambiente interior del edificio haciendo que éste no deteriore el
medio ambiente en su entorno inmediato, garantizando una adecuada gestión de toda clase de
residuos.
Los parámetros básicos que se han tenido en cuenta para la solución de muros, suelos,
fachadas y cubiertas han sido, según su grado de impermeabilidad, los establecidos en DB-HS1 Protección frente a la humedad.
En cuanto a la gestión de residuos, se dispone de un espacio de reserva para
contenedores, así como espacios de almacenamiento inmediato, cumpliendo las características
en cuanto a diseño y dimensiones del DB-HS-2 Recogida y evacuación de residuos.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
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Sistemas de acondicionamiento de
instalaciones
Se indican los datos de partida, los objetivos a cumplir, las prestaciones y las bases de cálculo para cada
uno de los subsistemas siguientes:
1. Protección contra incendios, anti-intrusión, pararrayos, electricidad, alumbrado, ascensores, transporte,
fontanería, evacuación de residuos líquidos y sólidos, ventilación, telecomunicaciones, etc.
2. Instalaciones térmicas del edificio proyectado y su rendimiento energético, suministro de combustibles,
ahorro de energía e incorporación de energía solar térmica o fotovoltaica y otras energías renovables.
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SANEAMIENTO
SITUACIÓN Y CARACTERÍSTICAS DE LA RED DE ALCANTARILLADO
Conexión a red existente con nuevas arquetas y tuberías.
EFLUENTES A EVACUAR Y SUS CARACTERÍSTICAS
Las aguas pluviales no presentan problemas de contaminación y pueden ser vertidas sin
depuración previa al colector urbano que corresponda.
NORMATIVA
En la redacción del proyecto de la instalación de saneamiento se ha considerado la siguiente
normativa:
Ordenanzas de plan general de la zona de actuación
DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN. PARTES. CRITERIOS DE DISEÑO
Los materiales empleados en la instalación se detallan a continuación:
PADEL CRISTAL
Canal de hormigón polímero tipo Ulma modelo oculto 10 o similar, diámetro interior 100mm y
altura exterior 140mm, para recogida de aguas pluviales, en módulos de 1 m de longitud de
clase A-15, encofrado si fuera necesario, juntas de dilatación, pequeño material y medios
auxiliares, s/Norma SS-53, recibida con hormigón H 15 con espesores laterales y base no
inferiores a 10cm, y arqueta de configuración de dos cuerpos de hormigón polímero tipo Ulma
modelo oculto 11 o similar con medidas 140x500x140mm ,con pre marcas para conectar el
canal oculto 10 y modelo de cuerpo AU100 con medidas de 130x500x542mm dispone a su vez
de salidas remarcadas de diferentes diámetros para la reconducción de aguas pluviales a
colectores principales, cancela de seguridad CS 100, tapa oculto 13 de 0.5m de longitud,
cestillo galvanizado para la recogida de hojas OCULTO 14, encofrado si fuera necesario, juntas
de dilatación, pequeño material y medios auxiliares s/Norma ISS, recibida con hormigón H 15
con espesores laterales y base no inferiores a 10cm.
PADEL OBRA
Tubería "dren" de PVC de Ø 160 mm, 3.2 mm de espesor según norma UNE-53112 con
certificado de homologación de calidad AENOR. Unión por copas, montada sobre lecho de
arena limpia con un espesor mínimo de 10 cm. y posterior colocación de lámina geotextil,
retacadao con arena hasta 15 cm por encima de la generatriz. Se regará hasta estabilizar la
tierra y se rellenará con tierras seleccionadas procedentes de la excavación hasta el enrase de
la zanja, o en su lugar relleno de grava para drenaje de 60/20, previa colocación de geotextil
300/400 gr.
PISTA DE TENIS
Las rejillas, canal de Hormigón Polímero tipo ULMA, Modelo U150.00R o similar, ancho interior
150mm y altura exterior 200mm., para recogida de aguas pluviales, en módulos de 1 mts. de
longitud, cancela de seguridad CS150, Rejilla de acero galvanizado nervada, Modelo
GN150UCA, de clase A-15 y 1 m. de longitud, encofrado si fuera necesario, juntas de
dilatación, pequeño material y medios auxiliares, s/ Norma ISS-53 recibida con hormigón H 15
con espesores laterales y base no inferiores a 10cm.Incluso montaje y puesto en obra.
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MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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URBANIZACION
Canalización para alcantarillado hecha con tubo para saneamiento sin presión, de PVC
corrugado de doble pared color teja. Con rigidez nominal superior a 8 kN/m² de diámetro
nominal 160mm, 250mm y 315mm. Para unir mediante copa y junta elástica montada en el
cabo del tubo, incluida. Según el Proyecto Norma Europeo prEN 13.476. Suministrado en
tramos de 6 m. Con un incremento del precio del tubo del 30% en concepto de uniones,
accesorios y piezas especiales. Colocado sobre solera de 10cm de hormigón H 15 refuerzo
lateral de 20cm por cada lado y 20cm por encima de generatriz del conducto, incluso montaje
y puesto en obra.
Arqueta de paso de dimensiones interiores 50x50x60 cm., formada por fábrica de ladrillo
macizo de 24x11.5x5 cm., con juntas de mortero de cemento de 1 cm. de espesor, sobre
solera de hormigón en masa HM 10, enfoscada y bruñida con mortero de cemento M-40a
(1:6), cerco de perfil laminado L 50.5 mm. y tapa de hormigón.
Arqueta a pie de bajante de dimensiones interiores 60x60x70 cm., formada por fábrica de
ladrillo macizo de 24x11.5x5 cm., con juntas de mortero de cemento de 1 cm. de espesor,
sobre solera de hormigón en masa HM 10, enfoscada y bruñida con mortero de cemento M-40a
(1:6), cerco de perfil laminado L 50.5 mm. y tapa de hormigón, codo de fibrocemento de 125
mm de diámetro, sujeto con hormigón HM 10/B/20/IIa.
Pozo de registro prefabricado completo, de 100 cm de diámetro interior y de 250 cm de
profundidad, formado por base de hormigón de 100 cm de altura, perforado para colocar tubos
de 300 mm, anillos de hormigón en masa para lograr la atura total, prefabricados de borde
machihembrado, y cono simétrico para formación de brocal del pozo, de 70 cm de altura, con
cierre de marco y tapa de fundición, sellado de juntas con mortero de cemento M-15, recibido
de pates y de cerco de tapa y medios auxiliares. Sobre solera de hormigón HA-25/P/40/I de 20
cm de espesor, sin incluir la excavación del pozo y su relleno perimetral posterior.
JUSTIFICACIÓN DEL CALCULO Y DIMENSIONADO
Caudales de aguas pluviales
A efectos de dimensionar la red de aguas pluviales, se ha considerado la zona pluviométrica en
la que se ubica el edificio, obteniendo la intensidad de lluvia de cálculo de las curvas de
intensidad de lluvia –duración. La expresión que permite obtener los caudales es:
C x Ix S
Q=-----------------3.600
Q= caudal (l/s)
I= intensidad de lluvia de cálculo (mm/h)
S= superficie que desagua a la bajante (m2)
C= coeficiente de escorrentía (adimensional)
Dimensionado de colectores
Los diámetros de colectores de aguas residuales se han obtenido teniendo en cuenta el
número máximo de unidades de descarga, así como la pendiente de los mismos, indicándose
los diámetros y pendientes en los planos correspondientes
Los diámetros de colectores de aguas pluviales se han obtenido e función de la zona
pluviométrica en la que se ubica el edificio, y teniendo en cuenta la superficie que evacua a los
mismos, as como la pendiente, indicándose diámetros
pendientes en los planos
correspondientes.
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MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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Las arquetas se han dimensionado en función del diámetro de colector de salida según la tabla
siguiente, indicándose as mismo en el plano correspondiente:
Colector mm
Largo x ancho
100
40x40
150
50x50
200
60x60
250
70x70
300
70x70
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
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DB SI
SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIO
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Beniel - Murcia
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
1.- DATOS DEL EDIFICIO Y USOS
1.1.- DATOS DE PROYECTO Y DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO
Fase de proyecto: (Básico y ejecución)
Tipo de obra: (Obra nueva)
Edificio descripción: 3 Pistas de tenis, 4 pistas de pádel y Agorespace.
APLICACIÓN
El Documento Básico (DB - SI) tiene por objeto establecer reglas y Procedimientos que
permiten cumplir las exigencias básicas de seguridad en caso de incendio.
Aplicación del DB – SI, por tratarse de un proyecto de:
ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
TITULAR DE LA INSTALACIÓN
El promotor de la instalación es el Ayuntamiento de Beniel (Murcia).
EMPLAZAMIENTO DE LA INSTALACIÓN
La instalación de Protección contra incendios objeto del presente proyecto se realizará para las
instalaciones de Beniel ubicado en la calle Jose Antonio Camacho, s/n en Beniel (Murcia).
DESCRIPCIÓN INSTALACIONES
Cuadro de superficies:
PLANTA
ZONA
SUPERFICIE (m²)
2 Pistas de Pádel cristal (200m2/ud)
400 m2
2 Pistas de Pádel obra (200m2/ud)
400 m2
Agorespace
3 Pistas de Tenis (690.96 m2/ud)
TOTAL
343.20 m2
2072.88 m2
3216.08 m2
No procede la SI en este proyecto.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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SEGURIDAD DE UTILIZACION
REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la
Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo 2006)
Artículo 12. Exigencias básicas de seguridad de utilización (SU).
1. El objetivo del requisito básico «Seguridad de Utilización consiste en reducir a límites aceptables el riesgo de que
los usuarios sufran daños inmediatos durante el uso previsto de los edificios, como consecuencia de las
características de su proyecto, construcción, uso y mantenimiento.
1. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, construirán, mantendrán y utilizarán de forma que se
cumplan las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes.
2. El Documento Básico «DB-SU Seguridad de Utilización» especifica parámetros objetivos y procedimientos cuyo
cumplimiento asegura la satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad
propios del requisito básico de seguridad de utilización.
12.1 Exigencia básica SU 1: Seguridad frente al riesgo de caídas: se limitará el riesgo de que los usuarios
sufran caídas, para lo cual los suelos serán adecuados para favorecer que las personas no resbalen, tropiecen o se
dificulte la movilidad. Asimismo, se limitará el riesgo de caídas en huecos, en cambios de nivel y en escaleras y
rampas, facilitándose la limpieza de los acristalamientos exteriores en condiciones de seguridad.
12.2 Exigencia básica SU 2: Seguridad frente al riesgo de impacto o de atrapamiento: se limitará el riesgo de
que los usuarios puedan sufrir impacto o atrapamiento con elementos fijos o móviles del edificio.
12.3 Exigencia básica SU 3: Seguridad frente al riesgo de aprisionamiento: se limitará el riesgo de que los
usuarios puedan quedar accidentalmente aprisionados en recintos.
12.4 Exigencia básica SU 4: Seguridad frente al riesgo causado por iluminación inadecuada: se limitará el
riesgo de daños a las personas como consecuencia de una iluminación inadecuada en zonas de circulación de los
edificios, tanto interiores como exteriores, incluso en caso de emergencia o de fallo del alumbrado normal.
12.5 Exigencia básica SU 5: Seguridad frente al riesgo causado por situaciones con alta ocupación: se
limitará el riesgo causado por situaciones con alta ocupación facilitando la circulación de las personas y la sectorización
con elementos de protección y contención en previsión del riesgo de aplastamiento.
12.6 Exigencia básica SU 6: Seguridad frente al riesgo de ahogamiento: se limitará el riesgo de caídas que
puedan derivar en ahogamiento en piscinas, depósitos, pozos y similares mediante elementos que restrinjan el acceso.
12.7 Exigencia básica SU 7: Seguridad frente al riesgo causado por vehículos en movimiento: se limitará el
riesgo causado por vehículos en movimiento atendiendo a los tipos de pavimentos y la señalización y protección de las
zonas de circulación rodada y de las personas.
12.8 Exigencia básica SU 8: Seguridad frente al riesgo causado por la acción del rayo: se limitará el riesgo de
electrocución y de incendio causado por la acción del rayo, mediante instalaciones adecuadas de protección contra el
rayo.
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Beniel - Murcia
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SU 1 - SEGURIDAD FRENTE AL RIESGO DE CAIDAS
SU1.2
Discontinuida
des en el
pavimento
SU1.1
Resbaladicidad
de los suelos
Clase
Clasificación del suelo en función de su grado de deslizamiento UNE ENV 2633:2003
NORMA
PROY
Zonas interiores secas con pendiente < 6%
1
-
Zonas interiores secas con pendiente ≥ 6% y escaleras
2
-
Zonas interiores húmedas (entrada al edificio o terrazas cubiertas) con pendiente < 6%
2
-
Zonas interiores húmedas (entrada al edificio o terrazas cubiertas) con pendiente ≥ 6% y escaleras
3
-
Zonas exteriores, garajes y piscinas
3
3
El suelo no presenta imperfecciones o irregularidades que supongan riesgo de caídas como
consecuencia de traspiés o de tropiezos
Pendiente máxima para desniveles ≤ 50 mm
Excepto para acceso desde espacio exterior
Perforaciones o huecos en suelos de zonas de circulación
Altura de barreras para la delimitación de zonas de circulación
NORMA
PROY
Diferencia
de nivel
< 6 mm
-
≤ 25 %
-
Ø ≤ 15 mm
≥ 800 mm
NP
Protección de los desniveles
Barreras de protección en los desniveles, huecos y aberturas (tanto
horizontales como verticales) balcones, ventanas, etc. con diferencia de
cota (h).
Señalización visual y táctil en zonas de uso público
120mm
-
Características de las barreras de protección
Altura de la barrera de protección:
NORMA
≥ 900 mm
≥ 1.100 mm
≥ 900 mm
SU 1.3. Desniveles
diferencias de cotas ≤ 6 m.
resto de los casos
Huecos de escaleras de anchura menor que 400 mm.
PROYECTO
900 mm
-
Resistencia y rigidez frente a fuerza horizontal de las barreras de protección
(Ver tablas 3.1 y 3.2 del Documento Básico SE-AE Acciones en la edificación)
Características constructivas de las barreras de protección:
No existirán puntos de apoyo en la altura accesible (Ha).
Limitación de las aberturas al paso de una esfera
Límite entre parte inferior de la barandilla y línea de inclinación
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NORMA
PROYECTO
No serán escalables
200≥Ha≤700
CUMPLE
mm
Ø ≤ 100 mm
≤ 50 mm
CUMPLE
MEMORIA
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Escaleras de uso general: peldaños
tramos rectos de escalera
huella
contrahuella
SU 1.4. Escaleras y rampas
se garantizará 540 mm ≤ 2C + H ≤ 700 mm (H = huella, C=
contrahuella)
NORMA
PROYECTO
≥ 280 mm
130 ≥ H ≤ 185 mm
la relación se
cumplirá a lo largo
de una misma
escalera
300 mm
179/178 mm
658 / 656 mm
CUMPLE
escalera con trazado curvo
huella
NORMA
H ≥ 170 mm en
el lado más
estrecho
H ≤ 440 mm en
el lado más
ancho
PROYECTO
-
-
escaleras de evacuación ascendente
Escalones (la tabica será vertical o formará ángulo ≤ 15º con
la vertical)
escaleras de evacuación descendente
Escalones, se admite
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tendrán tabica
carecerán de bocel -
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Escaleras de uso general: tramos
CTE
Número mínimo de peldaños por tramo
3
Altura máxima a salvar por cada tramo
≤ 3,20 m
En una misma escalera todos los peldaños tendrán la misma contrahuella
En tramos rectos todos los peldaños tendrán la misma huella
En tramos curvos (todos los peldaños tendrán la misma huella medida
El radio será
a lo largo de toda línea equidistante de uno de los lados de la escalera),
constante
la huella
medida en el
tramo curvo
En tramos mixtos
≥ huella en
las partes
rectas
Anchura útil del tramo (libre de obstáculos)
comercial y pública concurrencia
1200 mm
otros
1000 mm
PROY
3
0.5m
CUMPLE
CUMPLE
-
-
1500 mm
Escaleras de uso general: Mesetas
entre tramos de una escalera con la misma dirección:
SU 1.4. Escaleras y rampas
•
Anchura de las mesetas dispuestas
•
Longitud de las mesetas (medida en su eje).
≥ anchura
escalera
≥ 1.000 mm
-
entre tramos de una escalera con cambios de dirección: (figura 4.4)
•
Anchura de las mesetas
•
Longitud de las mesetas (medida en su eje).
Escaleras de uso general: Pasamanos
Pasamanos continuo:
en un lado de la escalera
en ambos lados de la escalera
Pasamanos intermedios.
Se dispondrán para ancho del tramo
Separación de pasamanos intermedios
Altura del pasamanos
Configuración del pasamanos:
será firme y fácil de asir
Separación del paramento vertical
el sistema de sujeción no interferirá el paso continuo de la mano
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≥ ancho
escalera
≥ 1.000 mm
-
Altura < a 55 cm.
-
≥2.400 mm
≤ 2.400
mm
-
900 mm ≤
H ≤ 1.100
mm
-
≥ 40 mm
45 mm
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SU 1.5. Limpieza de los acristalamientos exteriores
Limpieza de los acristalamientos exteriores
limpieza desde el interior:
toda la superficie interior y exterior del acristalamiento se encontrará
comprendida en un radio r ≤ 850 mm desde algún punto del borde de la zona
practicable h max ≤ 1.300 mm
en acristalamientos invertidos, Dispositivo de bloqueo en posición invertida
limpieza desde el exterior y situados a h > 6 m
plataforma de mantenimiento
barrera de protección
-
No procede
a ≥ 400 mm
h ≥ 1.200 mm
previsión de
instalación de
puntos fijos de
anclaje con la
resistencia adecuada
equipamiento de acceso especial
con elementos frágiles
Superficies acristaladas situadas en áreas con riesgo de impacto con barrera de
protección
Superficies acristaladas situadas en áreas con riesgo de impacto sin barrera de
protección
diferencia de cota a ambos lados de la superficie acristalada 0,55 m ≤ ΔH ≤ 12 m
diferencia de cota a ambos lados de la superficie acristalada ≥ 12 m
resto de casos
SU1, apartado 3.2
Norma: (UNE EN
2600:2003)
resistencia al impacto
nivel 2
resistencia al impacto
nivel 1
resistencia al impacto
nivel 3
duchas y bañeras:
resistencia al impacto
nivel 3
partes vidriadas de puertas y cerramientos
áreas con riesgo de impacto
Impacto con elementos insuficientemente perceptibles
Grandes superficies acristaladas y puertas de vidrio que no dispongan de elementos que permitan
identificarlas
NORMA
señalización:
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altura
inferior:
PROYECTO
850mm<h<1100mm
MEMORIA
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altura
superior:
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1500mm<h<1700m
m
SU3 Aprisionamiento
travesaño situado a la altura inferior
montantes separados a ≥ 600 mm
NP
NP
Riesgo de aprisionamiento
en general:
Recintos con puertas con sistemas de bloqueo interior
baños y aseos
Fuerza de apertura de las puertas de salida
usuarios de silla de ruedas:
Recintos de pequeña dimensión para usuarios de sillas de ruedas
Fuerza de apertura en pequeños recintos adaptados
No procede
No procede
NORMA
PROY
≤ 150 N
175 N
ver Reglamento de
Accesibilidad
NORMA
PROY
≤ 25 N
30 N
Fdo.: Arquimunsuri s.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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HS
SALUBRIDAD
REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo
2006)
Artículo 13. Exigencias básicas de salubridad (HS) «Higiene, salud y protección del medio ambiente».
1. El objetivo del requisito básico «Higiene, salud y protección del medio ambiente», tratado en adelante bajo el término
salubridad, consiste en reducir a límites aceptables el riesgo de que los usuarios, dentro de los edificios y en condiciones
normales de utilización, padezcan molestias o enfermedades, así como el riesgo de que los edificios se deterioren y de que
deterioren el medio ambiente en su entorno inmediato, como consecuencia de las características de su proyecto,
construcción, uso y mantenimiento.
2. Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, construirán, mantendrán y utilizarán de tal forma que se cumplan
las exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes.
3. El Documento Básico «DB-HS Salubridad» especifica parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la
satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de
salubridad.
13.1 Exigencia básica HS 1: Protección frente a la humedad: se limitará el riesgo previsible de presencia inadecuada de agua o
humedad en el interior de los edificios y en sus cerramientos como consecuencia del agua procedente de precipitaciones atmosféricas,
de escorrentías, del terreno o de condensaciones, disponiendo medios que impidan su penetración o, en su caso permitan su
evacuación sin producción de daños.
13.2 Exigencia básica HS 2: Recogida y evacuación de residuos: los edificios dispondrán de espacios y medios para extraer los
residuos ordinarios generados en ellos de forma acorde con el sistema público de recogida de tal manera que se facilite la adecuada
separación en origen de dichos residuos, la recogida selectiva de los mismos y su posterior gestión.
13.3 Exigencia básica HS 3: Calidad del aire interior.
1.
Los edificios dispondrán de medios para que sus recintos se puedan ventilar adecuadamente, eliminando los contaminantes que
se produzcan de forma habitual durante el uso normal de los edificios, de forma que se aporte un caudal suficiente de aire
exterior y se garantice la extracción y expulsión del aire viciado por los contaminantes.
2.
Para limitar el riesgo de contaminación del aire interior de los edificios y del entorno exterior en fachadas y patios, la evacuación
de productos de combustión de las instalaciones térmicas se producirá con carácter general por la cubierta del edificio, con
independencia del tipo de combustible y del aparato que se utilice, y de acuerdo con la reglamentación específica sobre
instalaciones térmicas.
13.4 Exigencia básica HS 4: Suministro de agua.
1.
Los edificios dispondrán de medios adecuados para suministrar al equipamiento higiénico previsto de agua apta para el consumo
de forma sostenible, aportando caudales suficientes para su funcionamiento, sin alteración de las propiedades de aptitud para el
consumo e impidiendo los posibles retornos que puedan contaminar la red, incorporando medios que permitan el ahorro y el
control del caudal del agua.
2.
Los equipos de producción de agua caliente dotados de sistemas de acumulación y los puntos terminales de utilización tendrán
unas características tales que eviten el desarrollo de gérmenes patógenos.
13.5 Exigencia básica HS 5: Evacuación de aguas: los edificios dispondrán de medios adecuados para extraer las aguas residuales
generadas en ellos de forma independiente o conjunta con las precipitaciones atmosféricas y con las escorrentías.
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HS1 Protección frente a la humedad
Terminología (Apéndice A: Terminología, CTE, DB-HS1)
Relación no exhaustiva de términos necesarios para la comprensión de las fichas HS1
Barrera contra el vapor: elemento que tiene una resistencia a la difusión de vapor mayor que 10 MN ·s/g equivalente a 2,7 m2·h·Pa/mg.
Cámara de aire ventilada: espacio de separación en la sección constructiva de una fachada o de una cubierta que permite la difusión del
vapor de agua a través de aberturas al exterior dispuestas de forma que se garantiza la ventilación cruzada.
Cámara de bombeo: depósito o arqueta donde se acumula provisionalmente el agua drenada antes de su bombeo y donde están alojadas las
bombas de achique, incluyendo la o las de reserva.
Capa antipunzonamiento: capa separadora que se interpone entre dos capas sometidas a presión cuya función es proteger a la menos
resistente y evitar con ello su rotura.
Capa de protección: producto que se dispone sobre la capa de impermeabilización para protegerla de las radiaciones ultravioletas y del
impacto térmico directo del sol y además favorece la escorrentía y la evacuación del agua hacia los sumideros.
Capa de regulación: capa que se dispone sobre la capa drenante o el terreno para eliminar las posibles irregularidades y desniveles y así
recibir de forma homogénea el hormigón de la solera o la placa.
Capa separadora: capa que se intercala entre elementos del sistema de impermeabilización para todas o algunas de las finalidades siguientes:
a)
evitar la adherencia entre ellos;
b)
proporcionar protección física o química a la membrana;
c)
permitir los movimientos diferenciales entre los componentes de la cubierta;
d)
actuar como capa antipunzonante;
e)
actuar como capa filtrante;
f)
actuar como capa ignífuga.
Coeficiente de permeabilidad: parámetro indicador del grado de permeabilidad de un suelo medido por la velocidad de paso del agua a
través de él. Se expresa en m/s o cm/s. Puede determinarse directamente mediante ensayo en permeámetro o mediante ensayo in situ, o
indirectamente a partir de la granulometría y la porosidad del terreno.
Drenaje: operación de dar salida a las aguas muertas o a la excesiva humedad de los terrenos por medio de zanjas o cañerías.
Elemento pasante: elemento que atraviesa un elemento constructivo. Se entienden como tales las bajantes y las chimeneas que atraviesan las
cubiertas.
Encachado: capa de grava de diámetro grande que sirve de base a una solera apoyada en el terreno con el fin de dificultar la ascensión del
agua del terreno por capilaridad a ésta.
Enjarje: cada uno de los dentellones que se forman en la interrupción lateral de un muro para su trabazón al proseguirlo.
Formación de pendientes (sistema de): sistema constructivo situado sobre el soporte resistente de una cubierta y que tiene una inclinación
para facilitar la evacuación de agua.
Geotextil: tipo de lámina plástica que contiene un tejido de refuerzo y cuyas principales funciones son filtrar, proteger químicamente y
desolidarizar capas en contacto.
Grado de impermeabilidad: número indicador de la resistencia al paso del agua característica de una solución constructiva definido de tal
manera que cuanto mayor sea la solicitación de humedad mayor debe ser el grado de impermeabilización de dicha solución para alcanzar el
mismo resultado. La resistencia al paso del agua se gradúa independientemente para las distintas soluciones de cada elemento constructivo por
lo que las graduaciones de los distintos elementos no son equivalentes, por ejemplo, el grado 3 de un muro no tiene por qué equivaler al grado
3 de una fachada.
Hoja principal: hoja de una fachada cuya función es la de soportar el resto de las hojas y componentes de la fachada, así como, en su caso
desempeñar la función estructural.
Hormigón de consistencia fluida: hormigón que, ensayado en la mesa de sacudidas, presenta un asentamiento comprendido entre el 70% y
el 100%, que equivale aproximadamente a un asiento superior a 20 cm en el cono de Abrams.
Hormigón de elevada compacidad: hormigón con un índice muy reducido de huecos en su granulometría.
Hormigón hidrófugo: hormigón que, por contener sustancias de carácter químico hidrófobo, evita o disminuye sensiblemente la absorción de
agua.
Hormigón de retracción moderada: hormigón que sufre poca reducción de volumen como consecuencia del proceso físico-químico del
fraguado, endurecimiento o desecación.
Impermeabilización: procedimiento destinado a evitar el mojado o la absorción de agua por un material o elemento constructivo. Puede
hacerse durante su fabricación o mediante la posterior aplicación de un tratamiento.
Impermeabilizante: producto que evita el paso de agua a través de los materiales tratados con él.
Índice pluviométrico anual: para un año dado, es el cociente entre la precipitación media y la precipitación media anual de la serie.
Inyección: técnica de recalce consistente en el refuerzo o consolidación de un terreno de cimentación mediante la introducción en él a presión
de un mortero de cemento fluido con el fin de que rellene los huecos existentes.
Intradós: superficie interior del muro.
Lámina drenante: lámina que contiene nodos o algún tipo de pliegue superficial para formar canales por donde pueda discurrir el agua.
Lámina filtrante: lámina que se interpone entre el terreno y un elemento constructivo y cuya característica principal es permitir el paso del
agua a través de ella e impedir el paso de las partículas del terreno.
Lodo de bentonita: suspensión en agua de bentonita que tiene la cualidad de formar sobre una superficie porosa una película prácticamente
impermeable y que es tixotrópica, es decir, tiene la facultad de adquirir en estado de reposo una cierta rigidez.
Mortero hidrófugo: mortero que, por contener sustancias de carácter químico hidrófobo, evita o disminuye sensiblemente la absorción de
agua.
Mortero hidrófugo de baja retracción: mortero que reúne las siguientes características:
a)
contiene sustancias de carácter químico hidrófobo que evitan o disminuyen sensiblemente la absorción de agua;
b)
experimenta poca reducción de volumen como consecuencia del proceso físico-químico del fraguado, endurecimiento o desecación.
Muro parcialmente estanco: muro compuesto por una hoja exterior resistente, una cámara de aire y una hoja interior. El muro no se
impermeabiliza sino que se permite el paso del agua del terreno hasta la cámara donde se recoge y se evacua.
Placa: solera armada para resistir mayores esfuerzos de flexión como consecuencia, entre otros, del empuje vertical del agua freática.
Pozo drenante: pozo efectuado en el terreno con entibación perforada para permitir la llegada del agua del terreno circundante a su interior. El
agua se extrae por bombeo.
Solera: capa gruesa de hormigón apoyada sobre el terreno, que se dispone como pavimento o como base para un solado.
Sub-base: capa de bentonita de sodio sobre hormigón de limpieza dispuesta debajo del suelo.
Suelo elevado: suelo en el que la relación entre la suma de la superficie de contacto con el terreno y la de apoyo, y la superficie del suelo es
inferior a 1/7.
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MEMORIA
HS1 Protección frente a la humedad
Fachadas y medianeras descubiertas
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
Zona pluviométrica de promedios
Altura de coronación del edificio sobre el terreno
≤ 15 m
16 – 40 m
Zona eólica
A
Clase del entorno en el que está situado el edificio
Grado de exposición al viento
V1
Grado de impermeabilidad
1
2
Revestimiento exterior
Condiciones de las soluciones constructivas
MARZO 2010
V
41 – 100 m
B
E0
V2
3
Si
4
(01)
> 100 m
C (03)
E1 (04)
V3 (05)
5 (06)
no
NP07)
(01)
Este dato se obtiene de la figura 2.4, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE
(02)
Para edificios de más de 100 m de altura y para aquellos que están próximos a un desnivel muy pronunciado, el grado de
exposición al viento debe ser estudiada según lo dispuesto en el DB-SE-AE.
Este dato se obtiene de la figura 2.5, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE
(03)
(04)
(05)
(02)
E0 para terreno tipo I, II, III
E1 para los demás casos, según la clasificación establecida en el DB-SE
- Terreno tipo I: Borde del mar o de un lago con una zona despejada de agua (en la dirección del viento) de una
extensión mínima de 5 km.
- Terreno tipo II: Terreno llano sin obstáculos de envergadura.
- Terreno tipo III: Zona rural con algunos obstáculos aislados tales como árboles o construcciones de pequeñas
dimensiones.
- Terreno tipo IV: Zona urbana, industrial o forestal.
- Terreno tipo V: Centros de grandes ciudades, con profusión de edificios en altura.
Este dato se obtiene de la tabla 2.6, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE
(06)
Este dato se obtiene de la tabla 2.5, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE
(07)
Este dato se obtiene de la tabla 2.7, apartado 2.3, exigencia básica HS1, CTE una vez obtenido el grado de impermeabilidad
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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MEMORIA
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HS2 Recogida y evacuación de residuos
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La recogida de los residuos generados estará situada fuera del edificio a una distancia
menor de 25m.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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HS3 Calidad del aire interior
No procede en nuestro proyecto.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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HS4 Suministro de agua
No procede en nuestro proyecto.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
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HS5 Evacuación de aguas residuales
No procede en nuestro proyecto.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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HE
Ahorro de energía
REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la Edificación.( BOE núm. 74,Martes 28 marzo
2006)
Artículo 15. Exigencias básicas de ahorro de energía (HE).
1.
El objetivo del requisito básico «Ahorro de energía » consiste en conseguir un uso racional de la energía necesaria para la
utilización de los edificios, reduciendo a límites sostenibles su consumo y conseguir asimismo que una parte de este consumo
proceda de fuentes de energía renovable, como consecuencia de las características de su proyecto, construcción, uso y
mantenimiento.
2.
Para satisfacer este objetivo, los edificios se proyectarán, construirán, utilizarán y mantendrán de forma que se cumplan las
exigencias básicas que se establecen en los apartados siguientes.
3.
El Documento Básico «DB-HE Ahorro de Energía» especifica parámetros objetivos y procedimientos cuyo cumplimiento asegura la
satisfacción de las exigencias básicas y la superación de los niveles mínimos de calidad propios del requisito básico de ahorro de
energía.
15.1 Exigencia básica HE 1: Limitación de demanda energética: los edificios dispondrán de una envolvente de características tales
que limite adecuadamente la demanda energética necesaria para alcanzar el bienestar térmico en función del clima de la localidad, del
uso del edificio y del régimen de verano y de invierno, así como por sus características de aislamiento e inercia, permeabilidad al aire y
exposición a la radiación solar, reduciendo el riesgo de aparición de humedades de condensación superficiales e intersticiales que
puedan perjudicar sus características y tratando adecuadamente los puentes térmicos para limitar las pérdidas o ganancias de calor y
evitar problemas higrotérmicos en los mismos.
15.2 Exigencia básica HE 2: Rendimiento de las instalaciones térmicas: los edificios dispondrán de instalaciones térmicas apropiadas
destinadas a proporcionar el bienestar térmico de sus ocupantes, regulando el rendimiento de las mismas y de sus equipos. Esta
exigencia se desarrolla actualmente en el vigente Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios, RITE, y su aplicación quedará
definida en el proyecto del edificio.
15.3 Exigencia básica HE 3: Eficiencia energética de las instalaciones de iluminación: los edificios dispondrán de instalaciones de
iluminación adecuadas a las necesidades de sus usuarios y a la vez eficaces energéticamente disponiendo de un sistema de control que
permita ajustar el encendido a la ocupación real de la zona, así como de un sistema de regulación que optimice el aprovechamiento de
la luz natural, en las zonas que reúnan unas determinadas condiciones.
15.4 Exigencia básica HE 4: Contribución solar mínima de agua caliente sanitaria: en los edificios con previsión de demanda de agua
caliente sanitaria o de climatización de piscina cubierta, en los que así se establezca en este CTE, una parte de las necesidades
energéticas térmicas derivadas de esa demanda se cubrirá mediante la incorporación en los mismos de sistemas de
captación, almacenamiento y utilización de energía solar de baja temperatura adecuada a la radiación solar global de su emplazamiento
y a la demanda de agua caliente del edificio. Los valores derivados de esta exigencia básica tendrán la consideración de mínimos, sin
perjuicio de valores que puedan ser establecidos por las administraciones competentes y que contribuyan a la sostenibilidad,
atendiendo a las características propias de su localización y ámbito territorial.
15.5 Exigencia básica HE 5: Contribución fotovoltaica mínima de energía eléctrica: en los edificios que así se establezca en este CTE
se incorporarán sistemas de captación y transformación de energía solar en energía eléctrica por procedimientos fotovoltaicos para uso
propio o suministro a la red. Los valores derivados de esta exigencia básica tendrán la consideración de mínimos, sin perjuicio de
valores más estrictos que puedan ser establecidos por las administraciones competentes y que contribuyan a la sostenibilidad,
atendiendo a las características propias de su localización y ámbito territorial
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HE1 Limitación de demanda energética
Terminología
Cerramiento: Elemento constructivo del edificio que lo separa del exterior, ya sea aire, terreno u otros edificios.
Componentes del edificio: Se entienden por componentes del edificio los que aparecen en su envolvente edificatoria: cerramientos,
huecos y puentes térmicos.
Condiciones higrotérmicas: Son las condiciones de temperatura seca y humedad relativa que prevalecen en los ambientes
exterior e interior para el cálculo de las condensaciones intersticiales.
Demanda energética: Es la energía necesaria para mantener en el interior del edificio unas condiciones de confort definidas
reglamentariamente en función del uso del edificio y de la zona climática en la que se ubique. Se compone de la
demanda energética de calefacción, correspondiente a los meses de la temporada de calefacción y de refrigeración respectivamente.
Envolvente edificatoria: Se compone de todos los cerramientos del edificio.
Envolvente térmica: Se compone de los cerramientos del edificio que separan los recintos habitables del ambiente exterior y las
particiones interiores que separan los recintos habitables de los no habitables que a su vez estén en contacto con el ambiente exterior.
Espacio habitable: Espacio formado por uno o varios recintos habitables contiguos con el mismo uso y condiciones térmicas equivalentes
agrupados a efectos de cálculo de demanda energética.
Espacio no habitable: Espacio formado por uno o varios recintos no habitables contiguos con el mismo uso y condiciones térmicas
equivalentes agrupados a efectos de cálculo de demanda energética.
Hueco: Es cualquier elemento semitransparente de la envolvente del edificio. Comprende las ventanas y puertas acristaladas.
Partición interior: Elemento constructivo del edificio que divide su interior en recintos independientes. Pueden ser verticales u
horizontales (suelos y techos).
Puente térmico: Se consideran puentes térmicos las zonas de la envolvente del edificio en las que se evidencia una variación de la
uniformidad de la construcción, ya sea por un cambio del espesor del cerramiento, de los materiales empleados, por penetración de
elementos constructivos con diferente conductividad, etc., lo que conlleva necesariamente una minoración de la resistencia térmica
respecto al resto de los cerramientos. Los puentes térmicos son partes sensibles de los edificios donde aumenta la posibilidad de
producción de condensaciones superficiales, en la situación de invierno o épocas frías.
Recinto habitable: Recinto interior destinado al uso de personas cuya densidad de ocupación y tiempo de estancia exigen unas
condiciones acústicas, térmicas y de salubridad adecuadas. Se consideran recintos habitables los siguientes:
a)
Habitaciones y estancias (dormitorios, comedores, bibliotecas, salones, etc.) en edificios residenciales
b)
Aulas, bibliotecas, despachos, en edificios de uso docente
c)
Quirófanos, habitaciones, salas de espera, en edificios de uso sanitario
d)
Oficinas, despachos; salas de reunión, en edificios de uso administrativo
e)
Cocinas, baños, aseos, pasillos y distribuidores, en edificios de cualquier uso
f)
Zonas comunes de circulación en el interior de los edificios
g)
Cualquier otro con un uso asimilable a los anteriores.
Recinto no habitable: Recinto interior no destinado al uso permanente de personas o cuya ocupación, por ser ocasional o
excepcional y por ser bajo el tiempo de estancia, sólo exige unas condiciones de salubridad adecuadas. En esta categoría se incluyen
explícitamente como no habitables los garajes, trasteros, las cámaras técnicas y desvanes no acondicionados, y sus zonas comunes.
Transmitancia térmica: Es el flujo de calor, en régimen estacionario, dividido por el área y por la diferencia de temperaturas de
los medios situados a cada lado del elemento que se considera.
Unidad de uso: Edificio o parte de él destinada a un uso específico, en la que sus usuarios están vinculados entre sí bien por
pertenecer a una misma unidad familiar, empresa, corporación; o bien por formar parte de un grupo o colectivo que realiza la misma
actividad. Se consideran unidades de uso diferentes entre otras, las siguientes:
En edificios de vivienda, cada una de las viviendas.
En hospitales, hoteles, residencias, etc., cada habitación incluidos sus anexos.
En edificios docentes, cada aula, laboratorio, etc.
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*
Nacional
Autonómico
Local
Edificios de nueva construcción
Modificaciones, Reformas o Rehabilitaciones de edificios existentes con Su > 1.000
*
m² donde se renueve más del 25% del total de sus cerramientos
Edificios aislados con Su > 50 m²
Ámbito de aplicación
Porcentaje
Huecos
Orientació
Conformidad con la opción simplificada
Aplicabilidad (01)
Fachadas (02)
Superficie
Superficie Superficie
Cerramiento
Huecos
Total
N
E
SE
NO PROCEDEN
S
SO
O
Conformidad con la opción simplificada
1.- Determinación de la zonificación climática
Altitud Desnivel
Zona
Localidad
(m)
(03)
(04)
Capital de Provincia
Localidad de Proyecto
HE1
Superficie
Cubierta
Superficie
Lucernario
< 60%
e,cp
(05)
e,loc
(06)
Cubiertas
Superficie
Total
Porcentaje
Lucernario
<
<
<
<
<
<
NO PROCEDEN
e,cp
(07)
Psat,cp
(08)
Pe,cp
(09)
HE1
Psat,loc
(10)
5%
5%
5%
5%
5%
5%
e,loc
(11)
8
B3
(01) Cumplimiento simultáneo de ambas condiciones
(02)
Se admiten porcentajes de huecos superiores al 60% en fachadas cuya área total suponga un porcentaje inferior al 10% del área total de las fachadas del edificio
(03)
Diferencia de nivel entre la localidad de proyecto y la capital de provincia
(04)
Zona climática obtenida del Apéndice D, Tabla D.1 del CTE HE1
(05)
Temperatura Exterior del mes de Enero de la capital de Provincia. Apéndice G, Tabla G.2 del CTE HE1
(06)
Temperatura Exterior del mes de Enero de la localidad de proyecto. Se supondrá que la temperatura exterior es igual a la de la capital de provincia correspondiente minorada en 1 ºC por cada 100 m de
diferencia de altura entre ambas localidades. Si la localidad se encuentra a menor altura que la de referencia se tomará para dicha localidad la misma temperatura y humedad que la que corresponde a la
capital de provincia.
(07)
Humedad Relativa Exterior del mes de Enero de la capital de Provincia. Apéndice G, Tabla G.1 del CTE HE1
(08)
Presión de saturación de vapor de la capital de provincia. Calculo según expresiones [G.14] y [G.15] del Apéndice G, apartado G.3.1
(09)
Presión de vapor del aire exterior de la capital de provincia. Calculo según expresión [G.13] del Apéndice G, apartado G.2.2.3, pto. 3
(10)
Presión de saturación de vapor de la localidad de proyecto. Calculo según expresiones [G.14] y [G.15] del Apéndice G, apartado G.3.1
(11) Humedad Relativa Exterior del mes de Enero de la localidad de proyecto de Provincia. Calculo según expresión [G.2] del Apéndice G, apartado G.1.1, pto. 4, d).
Observaciones:
(Para cumplimentar en el caso que se adopten criterios distintos a la Norma o medidas singulares que se quieran reseñar)
Esquema de envolvente térmica de un Cerramiento de Fachada con sus Puentes Térmicos
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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HE2
Rendimiento de las instalaciones térmicas
No procede en nuestro proyecto.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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HE3
Eficiencia energética de las instalaciones de
iluminación
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ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
HE3 Eficiencia energética de las instalaciones de iluminación
Ámbito de aplicación: Esta sección es de aplicación a las instalaciones de iluminación interior en: edificios de nueva construcción; rehabilitación de
edificios existentes con una superficie útil superior a 1000 m2, donde se renueve más del 25% de la superficie iluminada; reformas de locales
comerciales y de edificios de uso administrativo en los que se renueve 4la instalación de iluminación. (Ámbitos de aplicación excluidos ver DB-HE3)
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Valor de eficiencia energética de la instalación
uso del local
índice
del
local
nº de
puntos
considerados en el
proyecto
factor de
mantenimiento
previsto
potencia
total
instalada en
lámparas +
equipos aux
valor de
eficiencia
energética de la
instalación
iluminancia
media
horizontal
mantenida
índice de
deslumbramiento
unificado
índice de
rendimiento
de color de
las lámparas
K
n
Fm
P [W]
VEEI
[W/m2]
Em [lux]
UGR
Ra
1
zonas de no
representación1
VEEI =
espacios
deportivos
agorespace
espacios
deportivos padel
obra y cristal
espacios
deportivos tenis
P ⋅ 100
S ⋅ Em
Em =
P ⋅ 100
S ⋅ VEEI
según CIE
nº 117
4
16
0.8
3200
5
186.48
15
70
4
8
0.8
3200
5
320
15
70
9
16
0.8
6400
5
185.24
15
70
Cálculo del índice del local (K) y número de puntos (n)
uso
local 1
longitud
del local
anchura
del local
u
L
agorespace
24
14.30
8
padel
Tennis
20
36.67
10
18.69
8
8
5,00
1,00
2,50
zonas
comunes
A
la distancia del
plano de trabajo
a las luminarias
H
K=
L×A
H × (L + A )
K
número de puntos
mínimo
n
K<1
4
2>K ≥1
3>K ≥2
K ≥3
0,33
K<1
9
16
25
4
local 2
1
Grupo 1: Zonas de no representación o espacios en los que el criterio de diseño, la imagen o el estado anímico que se quiere transmitir al usuario con la
iluminación, queda relegado a un segundo plano frente a otros criterios como el nivel de iluminación, el confort visual, la seguridad y la eficiencia
energética
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HE3 Eficiencia energética de las instalaciones de iluminación
Ámbito de aplicación: Esta sección es de aplicación a las instalaciones de iluminación interior en: edificios de nueva construcción; rehabilitación de edificios existentes con una superficie útil
superior a 1000 m2, donde se renueve más del 25% de la superficie iluminada; reformas de locales comerciales y de edificios de uso administrativo en los que se renueve 4la instalación de
iluminación. (Ámbitos de aplicación excluidos ver DB-HE3)
Sistemas de control y regulación
Sistema de encendido y apagado manual
Toda zona dispondrá, al menos, de un sistema de encendido y apagado manual, cuando no disponga de otro sistema de
control, no aceptándose los sistemas de encendido y apagado en cuadros eléctricos como único sistema de control.
Sistema de encendido: detección de presencia o temporización
Las zonas de uso esporádico dispondrán de un control de encendido y apagado por sistema de detección de presencia o
sistema de temporización.
Sistema de aprovechamiento de luz natural
Se instalarán sistemas de aprovechamiento de la luz natural, que regulen el nivel de iluminación en función del aporte de
luz natural, en la primera línea paralela de luminarias situadas a una distancia inferior a 3 metros de la ventana, y en todas
las situadas bajo un lucernario. Quedan excluidas de cumplir esta exigencia las zonas comunes en edificios residenciales.
zonas con cerramientos acristalados al exterior, cuando se cumplan simultáneamente lo siguiente:
Ángulo desde el punto medio del acristalamiento hasta la cota máxima del edificio
θ•>65º
θ
obstáculo, medido en grados sexagesimales. (ver figura 2.1)
Coeficiente de transmisión luminosa del vidrio de la ventana del local, expresado en
T
tanto por uno.
T● Aw > 0,07
Aw Área de acristalamiento de la ventana de la zona [m2].
A
Área total de las superficies interiores del local (suelo + techo + paredes + ventanas)
A
m2 ]
zonas con cerramientos acristalados a patios o atrios, cuando se cumplan simultáneamente lo siguiente:
Patios no cubiertos:
ai
anchura
ai > 2 x hi
distancia entre el suelo de la planta donde se encuentre la zona en estudio y la cubierta
hi
del edificio (ver figura 2.2)
Patios cubiertos por acristalamientos:
distancia entre la planta donde se encuentre el local en estudio y la cubierta del edificio
hi
(ver figura 2.3)
ai > (2 / Tc) x hi
coeficiente de transmisión luminosa del vidrio de cerramiento del patio, expresado en
Tc
tanto por uno.
Que se cumpla la expresión siguiente:
coeficiente de transmisión luminosa del vidrio de la ventana del local, expresado en
T
tanto por uno.
T● Aw > 0,07
Aw área de acristalamiento de la ventana de la zona [m2].
A
área total de las superficies interiores del local (suelo + techo + paredes +
A
ventanas)[m2].
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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MARZO 2010
CERTIFICACIÓN DE EFICIENCIA
ENERGÉTICA DEL PROYECTO
No procede en nuestro proyecto.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
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MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
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MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
PROTECCION CONTRA EL RUIDO
El CTE-DB-HR no es de aplicación según el punto II del propio DB-HR, por las características
intrinsecas del propio proyecto. Por otra parte la instalación se encuentra incluida en una zona
deportiva y alejado de la zona de viviendas por lo que no es de aplicación.
Si bién el DB-HR no considera como actividad o construcción exenta de
aplicación la zona
deportiva que nos ocupa, dice textualmente en el punto 1
de Objeto del DB-HR que …para
satisfacer este objetivo (limitar dentro de los
edificios y en condiciones normales, el riesgo
de molestias), los edificios se
proyectarán, construirán y mantendrán de tal forma que los
elementos
constructivos que conforman sus recintos tengan características acústicas
adecuadas…así pues, siempre habla el DB-HR de edificios o recintos de
edificio
y
nunca de zonas urbanas, parques o zona deportiva etc., incluso
según el punto HR-59
donde se encuentra la definición de recinto y recinto
de actividad, hablará siempre de
recintos de edificio. Tampoco sería
considerado recinto de actividad al encontrarse
excluidos los espacios
exteriores del entorno de los edificios.
Por otra parte la actividad a realizar se encuentra contenida dentro de la
zona
deportiva
acotada y permitida por el ayuntamiento, es decir la actividad deportiva en la zona es una
actividad consolidada y previa a la creación de la
zona de raqueta.
En la actualidad existen un pista polideportiva polivalente, una pista de tenis
y
un
frontón por lo que, la actividad y uso que se va a realizar en la zona de
proyecto es la
misma de antes, no se varía. A esto añadiremos que la actividad de raqueta genera un nivel
sonoro inferior que la generada por la
pista polivalente. Por todo ello no sería de aplicación
el DB-HR.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ANEXO REGLAMENTO DE
INSTALACIONES
TÉRMICAS EN LOS EDIFICIOS - RITE –
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ANEXO DECLARATIVO DEL R.I.T.E.,
Y LAS I.T.E.
Al presente PROYECTO BASICO Y DE EJECUCIÓN, Reglamento de Instalaciones
Térmicas en los Edificios. Entrada en vigor: 29-2-08. BOE 29/08/2007, no es de aplicación
por la clase de proyecto, al ser unas pistas deportivas.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ANEXO MEMORIA DE
CONTROL DE CALIDAD
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
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MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ANEXO CONTROL DE CALIDAD
Según el proyecto de “Zona de raqueta y predeporte en Complejo Deportivo” en Beniel
(Murcia), en su punto - Control de Calidad, se pueden observar las características generales
del Control de toda la Obra, el abono de esta partida será a cargo del contratista pues se
estima que su coste es inferior al 1 % del PEM de la obra.
ANEXO MEMORIA DE
CONTROL DE CALIDAD
INTRODUCCIÓN.
En el presente Anexo de Memoria se contienen, conforme a lo estipulado en el vigente
Decreto 107/91 de 10 de junio LC-91, un capítulo con las características de la obra, un capítulo
con las especificaciones de materiales y partes de obra y un capítulo con el presupuesto de
control.
En el Capítulo I se contienen los factores de riesgo del edificio y cuantas otras
indicaciones de carácter general sean necesarias para la programación y realización del control
de calidad.
En el Capítulo II se contienen las siguientes especificaciones de control:
a) Designación del producto.
b) Niveles de control.
c) Ensayos a realizar.
d) Criterios de aceptación y rechazo.
En el Capítulo III se contiene la valoración económica de las pruebas que se especifican
en el capítulo anterior mediante una estimación de los costes de control.
Lo especificado en el presente Anexo de Memoria tendrá la consideración a efectos del
cumplimiento de la Normativa Vigente de pliego de Prescripciones Técnicas Particulares en lo
referido a control de calidad, sin que suponga limitación alguna a condiciones de otra índole.
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
CAPITULO I.
FACTORES DE RIESGO Y CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL EDIFICIO
DIMENSIONAL
NIVEL 1
ESTRUCTURAL
NIVEL 1
SISMICO
NIVEL 1 - BAJO - ZONA V
GEOTÉCNICO
NIVEL 1
AGRESIVIDAD AMBIENTAL
NIVEL 1 - DESPRECIABLE
CLIMÁTICO
NIVEL 1 - ZONA X
VIENTO
NIVEL 1 - NORMAL
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MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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CAPITULO II
ESPECIFICACIONES DE CONTROL
1. INSTRUCCIONES DEL HORMIGÓN EHE.
1.1. Cemento.
a) Designación = Los cementos a utilizar en la fabricación del hormigón de la presente
obra serán los siguientes:
- Cimentación: CEM II / A – SR 35
- Estructura : CEM II / A – L 45,5
La modificación de tipo y/o clase de las anteriores especificaciones debe contar con la
autorización expresa de la Dirección Facultativa.
Se exige del cemento la posesión de la marca AENOR.
b) Niveles de control y c) Ensayos a realizar.
- En el caso de que el cemento suministrado posea la Marca AENOR: no se realizarán
ensayos.
- En el caso de que el cemento suministrado no posea la marca AENOR deberá
comprobarse que cuenta con la homologación vigente, y se realizarán todos los ensayos
según EHE.
- En todos los casos, se conservarán en obras muestras del cemento empleado durante
los tres meses siguientes, independientemente de que se hagan o no ensayos.
d) Criterios de aceptación y rechazo.
Se aplicarán los criterios previstos en los articulados de la EHE.
1.2. Agua de amasado.
a) Designación:
- En caso de que el agua utilizada para el amasado de hormigón de obra sea potable o
proveniente del suministro urbano; o en caso de hormigones fabricados en una central
de hormigón preparado que disponga de un laboratorio propio o un laboratorio
contratado que esté acreditado conforme el Real Decreto 1230/89 de 13 de octubre, no
será necesaria la realización de ensayos de recepción de este material.
- En caso de que el suministro se varíe respecto al anterior, se aplicará lo especificado a
continuación.
b) Niveles de control, c) Ensayos a realizar y d) criterios de aceptación y rechazo.
1.3. Áridos.
a) Designación:
El árido previsto para esta obra contará con las siguientes características:
Naturaleza: Machacado.
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
Origen: la procedencia del árido será de cantera con antecedentes de suministro,
entendiéndose por ello, a los efectos de esta obra, aquellas que cuenten con ensayos del
mismo tipo de árido a utilizar.
Los ensayos habrán sido realizados con una antelación no superior a los 12 meses del
comienzo de la obra.
Realización de ensayos de recepción en obra de los áridos, siendo obligación de la
central el control del árido.
- En caso de no contar con antecedentes, o en centrales que no cumplan con lo anterior,
se realizarán los ensayos prescritos.
No se consideran necesarios para esta obra los ensayos para determinar condiciones
físico - químicas.
d) Criterios de aceptación y rechazo.
Se aplicarán los criterios previstos en la EHE.
1.4. Otros componentes del hormigón.
Dadas las características de esta obra no se considera necesaria la utilización de otros
componentes en la fabricación del hormigón.
En caso de hormigón fabricado en central que utilizase aditivos, se notificará su
identificación y certificado de garantía por el fabricante para su comprobación por la
Dirección Facultativa previa a su utilización.
1.5. Hormigón.
a) Designación y b) Niveles de control.
Además de las características de los materiales componentes
anteriormente, el hormigón cumplirá con las siguientes condiciones:
- Cimentación
- Estructura
TIPO
CEM.
A
B
C
especificados
: HA – 35 / B / 20 / II a+Qc
: HA – 25 / B / 20 / I
LOCALIZACION
Cimentación
Elemento a
Compresión
Elemento a
Flexión
Estadístico
HA-25
blanda
CONTENIDO
MIN
300
Estadístico
HA-25
blanda
300
Estadístico
HA-2
blanda
300
NIVEL
RESISTENCIA CONSISTENCIA
Las variaciones sobre las anteriores condiciones deberán ser expresamente aprobadas
por la Dirección Facultativa con anterioridad a la fabricación del hormigón.
c) Ensayos de control de calidad.
- Ensayos previos del hormigón:
No se realizarán en esta obra ensayos previstos si se justifica por el constructor
experiencia anterior.
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
- Ensayos característicos del hormigón:
No se consideran necesarios para esta obra los ensayos característicos si se
cuenta con experiencia previa.
- Ensayos de control del hormigón:
Control estadístico en el hormigón y en ejecución control normal.
La consistencia de cada amasada se obtendrá como media de tres ensayos de
consistencia.
d) Criterios de aceptación y rechazo.
Además de los criterios establecidos en la EHE, en caso de que fest. > 0,9 fck, se
realizarán a costa del constructor los ensayos siguientes, según el elemento en que se
produzca la baja de resistencia.
- Elementos a compresión: ensayos de información y estudio de seguridad conforme a
EHE.
- Elementos a flexión: ensayos estáticos de puesta en carga según EHE.
1.6. Acero.
a) Designación.
- El acero a utilizar para la armadura será de la designación B- 400-S, tanto en
cimentación como en estructura. En mallas tendremos B-500-S
Se prescribe en esta obra el empleo de acero con Sello de Conformidad CIETSID.
- El acero utilizado en el proyecto es de los siguientes diámetros
supera ningún diámetro la cantidad de 20 toneladas.
6,8,12,14,16,20 no
b) Nivel de control y c) Ensayos de control
Control a nivel normal.
Si el acero suministrado está en posesión de Sello CIETSID, el muestreo se
establecerá según fabricantes. Los ensayos serán los correspondientes a nivel normal,
pero comprobando las características mecánicas sobre una probeta de cada marca.
d) Criterios de aceptación y rechazo.
Se aplicarán los criterios contenidos en la EHE, según el nivel de control.
2. INSTRUCCIONES EFHE Y AUTORIZACIÓN DE USO.
a) Designación.
Las viguetas utilizadas en este proyecto son SEMIREDUCIDAS y las piezas de
entrevigado de HORMIGON 25 X 20 X 63.
Las armaduras de reparto y las longitudinales son las definidas en los planos, de
calidad B-500-S.
b) Nivel de control
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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c) Ensayos
d) Criterios de aceptación y rechazo.
- El control de recepción se realizará verificando el marcado de las viguetas, certificados
de garantía del fabricante y otras comprobaciones contenidas en la EHE.
- El contratista exigirá para el empleo de elementos resistentes para pisos y cubiertas, la
correspondiente autorización de uso vigente al suministrador.
3. HOMOLOGACIÓN OBLIGATORIA.
La recepción de los productos se realizará mediante identificación del producto y
comprobación de su homologación por el Ministerio de Industria, Comercio y Transporte.
Se dará preferencia a productos con Sello de Calidad.
Los productos de homologación obligatoria por el Ministerio de industria, Comercio
y Transporte contenidos en este proyecto son los siguientes:
- Productos bituminosos.
Lámina impermeabilizante tipo: LBM(APP)-40-PE UNE 104-242/2.
- Productos de fibra de vidrio
Fibra de vidrio: densidad aparente
- Poliestireno expandido.
Poliestireno expandido tipo I, densidad aparente 12
- Aparatos sanitarios: varios tipos según especificaciones en proyecto.
- Grifería sanitaria: varios tipos según especificaciones en proyecto.
-Yesos y escayolas.
Tipo YF/L en la ejecución de tabicados y revestimientos interiores.
Tipo E - 30 en la puesta en obra de prefabricados para tabiques y techos.
4. RECEPCIÓN DE MATERIALES OBLIGADA POR EL LIBRO DE CONTROL.
4.1. Bloques de hormigón
a) Designación:
El bloque de hormigón a utilizar en la fabricación de (cerramientos, muro de
carga, etc.) de la presente obra será la siguiente, según la norma UNE 46166/89.
Designación: BLOQUE HORMIGÓN NORMAL HE 200 (393 x 193 x 195)R 15/II
UNE 41-166/1-89
b) Niveles de control y c) Ensayos a realizar.
El número de bloques a utilizar en la obra es de 1.500 no supera el número
mínimo por lo que no habrá que hacer ensayos.
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
La recepción de material, toma y conservación de la muestra se realizará
conforme al artículo 6 de RB-90.
() Durante la recepción del producto se realizará otro grupo de ensayos para
comprobar los resultados de control previo.
d) Criterios de aceptación o rechazo.
El criterio de aceptación y rechazo por absorción, teniendo en cuenta la densidad
será una absorción máxima.
El criterio de aceptación y rechazo por resistencia a compresión, teniendo en
cuenta que es un bloque de hormigón (R...), en la sección bruta será >... N/mm2 y por
emplearse en muros de carga, la resistencia a la compresión de la sección neta no
deberá ser inferior a 12,5 N/mm2.
5. DISTINTIVOS DE CALIDAD.
En esta obra se dará preferencia a los productos que posean distintivos, marca,
sello de calidad, de manera que, en similares condiciones, deben utilizarse los productos
provistos de estos distintivos.
6. JUSTIFICACIÓN OBLIGATORIA DE RECEPCIÓN DE PARTES DE OBRA.
Los controles de ejecución y pruebas de servicio en esta obra serán los que se
derivan de la aplicación del impreso 3 del Libro de Control, según los niveles de riesgo
contenidos en el Capítulo I de este anexo de memoria.
En esta obra no se especifican las condiciones técnicas particulares para la
aceptación del control de ejecución y pruebas de servicio por lo que se estará a los
dispuesto en el Pliego General de Condiciones del Proyecto y a los contenidos de las
normas básicas, tecnológicas y reglamentos que le son de aplicación.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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INSTITUTO TÉCNICO DE LA CONSTRUCCION, S.A.
1.-HORMIGON
CODIGO
DESCRIPCION
LOTE
Toma de muestras de hormigón fresco, incluyendo
muestreo del hormigón, medida de asiento de cono,
fabricación de probetas cilíndricas de 15x3O, curado,
refrentado y rotura a compresión, según UNE 83303/84,
83304/84, 83313/90.
CIMENT. RIOSTRAS
UNIDADES
4
4
2.- ACERO
CODIGO
DESCRIPCION
Ensayos a tracción de una probeta de acero para
armaduras, según norma UNE 7474192.
Ensayo de doblado-desdoblado a 90º sexages., de una
probeta de acero realizado, según UNE 36098/81.
Determinación de las características geométricas de una
barra corrugada, según UNE 36068/88 ó 36088/88.
LOTE
UNIDADES
1
2
1
2
1
2
6
3.- PRUEBAS DE COMPACTACION DE ZAHORRAS Y GRAVAS
CODIGO
DESCRIPCION
LOTE
UNIDADES
3
3
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
PLAZO DE EJECUCION
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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PLAZO DE EJECUCIÓN
La totalidad de las obras de “Zona de raqueta y predeporte en Complejo Deportivo” en
Beniel (Murcia), se ejecutaran según el Proyecto Básico y de Ejecución con una duración de
6 meses.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
CARÁCTER DE OBRA COMPLETA
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
DECLARACIÓN DE OBRA COMPLETA.
Declaro que el proyecto Básico y de Ejecución de “Zona de Raqueta y predeporte
en Complejo deportivo” en Beniel (Murcia) se refiere a una obra completa, tal y como se
refleja en el Art. 125 del Real Decreto 1098/2001, de 12 Octubre, Reglamento General de la
Ley de Contratos de las Administraciones, entendiéndose por tales, la susceptible de ser
entregada al uso general o al servicio correspondiente, sin perjuicio de las anteriores
ampliaciones de que posteriormente pueden ser objeto, y comprenderán todos y cada uno de
los elementos que sean precisos para la utilización de la obra.
El proyecto se refiere a Obras Completas, entendiéndose por tales las susceptibles de
ser entregadas al uso general o al servicio correspondiente, sin perjuicio de las anteriores
ampliaciones de que posteriormente puedan ser objeto y comprenderán todos y cada uno de
los elementos que sean precisos para la utilización de la obra.
Se consideraran como elementos comprendidos en el proyecto de edificio todos los
anexos de las instalaciones por considerarse bienes de equipo que deben ser empleados en el
funcionamiento del edificio mediante instalaciones fijas.
Los proyectos relativos a obras de reforma, reparación o conservación y mantenimiento
deberán comprender todas las necesarias para lograr el fin propuesto.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
PROPUESTA DE CLASIFICACIÓN DEL CONTRATISTA
Según el Real Decreto 1098/2001, de 12 Octubre, por el que se aprueba el Reglamento
General de la Ley de Contratos de las Administraciones, según el Art. 36 de dicho decreto.
Tendremos los grupos, subgrupos y categorías que debe cumplir la empresa reflejados como
sigue:
Categoría D
Grupo G
Subgrupo G-6
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
JUSTIFICACION DE PRECIOS
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
JUSTIFICACIÓN DE PRECIOS
Todos los precios empleados en el Presupuesto de “Zona de Raqueta y predeporte en
Complejo deportivo” en Beniel (Murcia) corresponden en su mayoría a los editados por el
Instituto Valenciano para la Edificación 2007-2008, y a precios de mercado contrastados con
varios industriales especializados.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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REVISION DE PRECIOS
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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REVISIÓN DE PRECIOS
No corresponde la revisión de precios por ser un plazo de ejecución de las obras inferior
a un año, según el Real Decreto 1098/2001, de 12 de octubre, por el que se aprueba el
Reglamento General de la Ley de Contratos de las Administraciones Públicas.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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PLAN DE OBRA
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
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MEMORIA AMBIENTAL
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
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MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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MEMORIA AMBIENTAL
PROCESO DEPORTIVO
Dada la actividad de que se trata, no existirá proceso industrial, su actividad es la propia de
USO DEPORTIVO, con zona de pistas de tenis, pádel y agorespace.
EQUIPO QUE SE INSTALA
La maquinaria prevista para instalar en este local será:
Instalación eléctrica de baja tensión
PADEL DE CRISTAL
Cuatro proyectores portalámparas, con cuatro lámparas de descarga de vapor de sodio alta
presión de 400 W y equipo 230V-50Hz alto factor, cada una, con cuatro equipos de encendido
con cebadores electrónicos de re encendido rápido, armario de maniobra manual en el interior
de la pista con plantilla de fijación puesta de tierra individual.
PADEL DE OBRA
Cuatro proyectores portalámparas, con cuatro lámparas de descarga de vapor de sodio alta
presión de 400 W y equipo 230V-50Hz alto factor, cada una, con cuatro equipos de encendido
con cebadores electrónicos de re encendido rápido, armario de maniobra manual en el interior
de la pista con plantilla de fijación puesta de tierra individual.
PISTAS DE TENIS
Reposición de luminarias, lámparas y columnas existentes, incluso carga sobre transporte y
transporte desde almacén hasta obra, con camión de 10T a una distancia >10km contando ida
y vuelta.
AGORESPACE
Reposición de luminarias y lámparas en columnas existentes, incluso carga sobre transporte y
transporte desde almacén hasta obra, con camión de 10T a una distancia >10km contando ida
y vuelta.
NIVEL SONORO INTERIOR EN EL EDIFICIO
Los ruidos que puede producir las pistas en el exterior, serán fundamentalmente los de
conversación, el uso será puntual, no se sobrepasara los 70 dB(A) de día y los 60 dB(A), y en
el interior no se sobrepasara los 45 dB(A) de día y los 35 dB(A).
CONTAMINACIÓN ATMOSFÉRICA
La repercusión prácticamente nula sobre el medio ambiente, al no producir nada de
contaminación.
VERTIDOS LÍQUIDOS
Los procedentes de la lluvia, de composición totalmente inocua. Los caudales previstos para
los vertidos del local son prácticamente despreciables, siendo vertidos a la red general de
alcantarillado prevista para la recogida de aguas y con canalización hasta la depuradora.
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
RESIDUOS
Los residuos sólidos que se generan son fundamentalmente los provenientes de la limpieza de
las pistas, para su posterior recogida por el servicio Municipal de Limpiezas mediante la
recogida de los contenedores ubicados en el vial público.
OLORES
No se consideran.
MEDIDAS CORRECTORAS
AISLAMIENTOS
No procede.
NIVELES DE RUIDO TRANSMITIDO
No se considera al estar las pistas aisladas.
JUSTIFICACIÓN DEL CUMPLIMENTO DE LA LEGISLACIÓN VIGENTE EN MATERIA DE
CONDICIONES ACÚSTICAS DEL LOCAL.
DECRETO 48/1998, DE 30 DE JULIO, SOBRE PROTECCION DEL MEDIO AMBIENTE
FRENTE AL RUIDO
A continuación se justifica el cumplimiento del decreto.
ANEXO I
VALORES LÍMITE DE RUIDO EN EL MEDIO AMBIENTE EXTERIOR.
ANEXO I
Uso del suelo
Sanitario, docente, cultural (teatros, museos, centro de cultura, etc.)
espacios naturales protegidos, parques públicos y jardines locales
Viviendas, residencias temporales (hoteles, etc.), áreas recreativas
y deportivas no masivas
Oficinas, locales y centros comerciales, restaurantes, bares y
similares, áreas deportivas de asistencia masiva
Industria, estaciones de viajeros
Nivel de ruido permitido
- Leq dB(A)
Día
Noche
50
60
65
70
75
55
60
65
ANEXO II
VALORES LÍMITE DE RUIDO EN EL INTERIOR DE LOS EDIFICIOS
Tipo de receptor
Sanitario, Docente y Cultural
Viviendas y hoteles
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
Nivel de ruido permitido Leq
dB(A)
Día
45
50
Noche
35
40
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ANEXO III
RESPUESTA DE LA POBLACION AL INCREMENTO DEL RUIDO EXISTENTE
Cantidad en dB(A) de Leq. en que se sobrepasa
el nivel medio anterior
0
5
10
15
20
Respuesta estimada de la población
Ninguna
Pequeña
Media
Fuerte
Muy fuerte
Aislamiento acústico a ruido aéreo:
El aislamiento acústico a ruido aéreo DnT,W exigidos a los elementos contractivos de la
edificación según la CTE-DB-HR (no es de aplicación según el punto II del propio DB-HR)
VERTIDOS LÍQUIDOS
Dada su inocuidad se verterán al sistema general de alcantarillado.
RESIDUOS
Se recogerán diariamente por el Servicio Municipal de Limpiezas.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
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MEMORIA
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ORDENANZAS DEL REGLAMENTO DE
POLICÍA DE ESPECTÁCULOS PÚBLICOS
Y ACTIVIDADES RECREATIVAS.
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
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MEMORIA
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ANEXO A LA MEMORIA
Reglamento General de Policía de Espectáculos Públicos y Actividades Recreativas
Real Decreto 2816/1982, de 27 de agosto, por el que se aprueba el Reglamento
General de Policía de Espectáculos Públicos y Actividades Recreativas. BOE número
267 de 6 de noviembre de 1982.
MEMORIA JUSTIFICATIVA DE APLICACIÓN DE ORDENANZAS DEL REGLAMENTO DE POLICÍA
DE ESPECTÁCULOS PÚBLICOS Y ACTIVIDADES RECREATIVAS.
1.- ÁMBITO DE APLICACIÓN
La presente memoria recoge la particularización y aplicación para el proyecto que nos
ocupa del conjunto de Ordenanzas expuestas en el Reglamento General de Policía de
Espectáculos y Actividades Recreativas aprobado por Real decreto 27 de Agosto de 1.982
(B.O.E. 6 de Noviembre de 1.982), y la Instrucción de 23 de Enero de 1.996 de la Consellería
de Administración Pública, explicativa sobre los criterios de aplicación de la normativa en vigor
en materia de espectáculos, establecimientos públicos y actividades recreativas.
2.- DENOMINACIÓN SEGÚN NOMENCLÁTOR
La presente actividad se refiere a la construcción de un edificio para actividades
deportivas.
Queda clasificada según el nomenclátor del reglamento:
Anexo I Espectáculos públicos celebrados en edificios
Apartado: 2
Denominación: Espectáculos públicos o actividades deportivas en locales.
Actividad: Deportiva
3.- PREVISIÓN DE AFORO
El aforo del local se prevé‚ con un máximo de ocupación en relación a los diferentes usos de las
dependencias del edificio.
RECINTOS
SUP.UTIL (m2) DENSIDAD
OCUPACIÓN
2 Pistas de padel cristal
400.00
NP
-
2 pistas de padel obra
400.00
NP
-
Agorespace
343.20
NP
-
2072.88
NP
3 pistas de tenis
SIN OCUPACIÓN
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
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4.- CONDICIONES DEL ENTORNO DE ACCESO AL EDIFICIO
4.1.- SITUACIÓN URBANÍSTICA:
Se encuentra ubicado el edificio absolutamente exento de otras edificaciones.
5.- CONDICIONES DE EVACUACIÓN
No procede.
6.- CONDICIONES DE ALUMBRADO
La iluminación se ajusta a la luminosidad adecuada para la seguridad de las personas.
El alumbrado de señalización permanecerá encendido continuamente durante el uso público del
local funcionando con suministro ordinario o con emergencia si falla el primero.
7.- CONDICIONES DE PROTECCIÓN DE INCENDIOS
La justificación y condiciones de todo lo correspondiente a este apartado se expone en puntos
anteriores, aplicación de la SI de este Anexo de Memoria.
AUTOPROTECCIÓN
Los titulares de la actividad elaborarán un Plan de Emergencia y dispondrá de una organización
de autoprotección, según la Norma Básica de la Dirección General de Protección Civil.
9.- BARRERAS ARQUITECTÓNICAS
Se justifica en anexo independiente.
10.- CONCLUSIÓN
Con todo lo expuesto, el Técnico que suscribe considera suficientemente descrito las
condiciones de la zona deportiva objeto de este Proyecto a efectos de su comparación con las
Ordenanzas prescritas en el Reglamento, estando no obstante dispuesto a aportar cuantos
datos y aclaraciones se estimen necesarios por los Organismos de la Administración, a fin de
lograr la legalización necesaria para el funcionamiento de la actividad expuesta.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
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JUSTIFICACIÓN SOBRE LA
ACCESIBILIDAD Y LA SUPRESIÓN DE
BARRERAS ARQUITECTONICAS
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MEMORIA
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
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MEMORIA
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JUSTIFICACIÓN SOBRE LA ACCESIBILIDAD Y LA SUPRESIÓN DE BARRERAS
ARQUITECTÓNICAS
Orden de 15 de octubre de 1991 de la Consejería de Política Territorial, Obra públicas
y medio Ambiente sobre accesibilidad en espacios públicos y edificación.
Decreto Regional 39/1987 de 4 de junio de la Comunidad Autónoma de la región de Murcia
establecido los criterios básicos para la supresión de barreras arquitectónicas en los espacios,
edificios e instalaciones de libre acceso público o susceptibles de ser utilizados públicamente
con independencia de su titularidad o dominio.
CAPITULO III
BARRERAS EN EDIFICACION
CUMPLIMIENTO NORMATIVA:
CONDICIONES BÁSICAS DE ACCESIBILIDAD Y NO DISCRIMINACIÓN PARA EL
ACCESO Y UTILIZACIÓN DE LOS ESPACIOS PÚBLICOS URBANIZADOS Y
EDIFICACIONES
CAPÍTULO I
No procede.
CAPÍTULO II
Condiciones básicas de accesibilidad y no discriminación para el acceso y utilización de los
espacios públicos urbanizados.
Artículo 9. Objeto.
Todos los espacios cumplen las condiciones, para garantizar la máxima accesibidad posible. De
esta forma las pendientes utilizadas en los recorridos no superan el 6% de pendiente máxima.
Artículo 10. Itinerarios peatonales.
Todos los itinerarios se adaptaran a todo tipo de peatones.
Artículo 11. Accesibilidad en los itinerarios peatonales.
Todos los itinerarios son continuos, sin escalones sueltos y con pendientes adaptadas para
usuarios de silla de ruedas o usuarios acompañados de perros guía o de asistencia.
Artículo 12. Elementos de urbanización.
Los pavimentos son continuos y sin resaltes.
Las rejillas, registros y demás elementos de infraestructuras existentes en la vía pública
estarán enrasados o fuera del espacio libre de paso de los itinerarios peatonales. Además, en
el caso de rejillas y sumideros, su diseño posibilitará sin problema el paso de sillas de ruedas y
sillas de bebés, y evitará la entrada de bastones, muletas, o tacones de zapato.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
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MEMORIA
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CONDICIONES DE HABILITABILIDAD
Y ACCESIBILIDAD
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MEMORIA
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
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LEY 5/1995, DE 7 DE ABRIL DE CONDICIONES DE HABILITABILIDAD EN LOS
EDIFICIOS DE VIVIENDAS Y DE PROMOCION DE LA ACCESIBILIDAD EN GENERAL DE
LA COMUNIDAD AUTONIMA DE LA REGION DE MURCIA (BOE DE 2 DE JUNIO).
Decreto Regional 39/1987 de 4 de junio de la Comunidad Autónoma de la región de Murcia
establecido los criterios básicos para la supresión de barreras arquitectónicas en los espacios,
edificios e instalaciones de libre acceso público o susceptibles de ser utilizados públicamente
con independencia de su titularidad o dominio.
TITULO II
Accesibilidad general
CAPITULO PRIMERO
Definiciones y normas generales
Art. 6.º Definiciones
1. A los efectos de la presente Ley se entiende por accesibilidad el conjunto de características presentes en edificios,
viviendas, áreas urbanizadas, transporte, sistemas y medios de comunicación sensorial que permite su respectiva
utilización de forma autónoma a cualquier persona, con independencia de sus condiciones físicas o sensoriales.
2. Condiciones de accesibilidad serán las características dimensionales, materiales y de diseño que deben reunir las
áreas urbanizadas, los edificios, las viviendas, instalaciones y modos de transporte y comunicación sensorial para
permitir su utilización a todas las personas de forma autónoma.
3. Igualmente se consideran barreras los impedimentos, móviles, fijos o mixtos, que dificulten, limiten o impidan el
normal desenvolvimiento de aquellas personas afectadas por cualquier tipo de minusvalía orgánica o funcional.
Las barreras se clasifican en los siguientes tipos:
a) Barreras urbanísticas. Son las existentes en las vías y áreas urbanizadas de uso público.
b) Barreras arquitectónicas. Son las existentes en el interior de los edificios, tanto en los de uso público como en los
de uso privado.
c) Barreras en los transportes. Son las existentes en los medios de transporte.
d) Barreras en la comunicación Son las existentes en la emisión y recepción de mensajes a través de los medios de
comunicación.
4. Persona con limitaciones es la que, temporal o permanentemente, tiene limitada la capacidad normal de utilizar su
entorno o de relacionarse con él.
5. Persona con movilidad reducida (PMR) es aquella afectada por barreras debido a una reducción de movilidad.
A los efectos de la presente Ley se distinguen entre ellas las siguientes:
a) Personas ambulantes con minusvalías cuando el aparato locomotor no está dañado.
b) Personas semiambulantes cuando el aparato locomotor está parcialmente dañado y deben caminar en forma lenta y
claudicante, con o sin ayudas técnicas.
c) Personas no ambulantes cuando el aparato locomotor no les permite el desplazamiento, que solamente pueden
lograr por suplementación o sustitución, de manera que tiene limitada temporal o permanentemente la posibilidad de
trasladarse de forma autónoma.
6. Ayuda técnica es cualquier elemento personal o material que al actuar como intermediario entre la persona con
limitaciones y su entorno facilita su autonomía personal y aminora los efectos de su minusvalía.
Art. 7. Publicidad. Las edificaciones, instalaciones y medios de transporte y comunicación que cumplan los requisitos
señalados en la presente Ley y en sus normas de desarrollo podrán utilizar el símbolo la encoriación y publicidad de los
transportes terrestres de viajeros que desarrollen su actividad total o parcialmente en la región de Murcia deberá
contener referencia expresa sobre su adecuación para el uso de los mismos por personas con movilidad reducida.
▪▪▪▪▪▪▪
CUMPLIMIENTO NORMATIVA:
NUESTRO PROYECTO PARA LA ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE CUMPLE CON LA
ACCESIBILIDAD GENERAL, EN TODO TIPO DE BARRERAS ESPUESTAS EN EL
ANTERIOR CAPITULO.
▪▪▪▪▪▪▪▪
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
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INCREMENTO DE LAS MEDIDAS DE
AHORRO Y CONSERVACION DE AGUA
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
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LEY 6/2006, DE 21 JULIO, SOBRE INCREMENTO DE LAS MEDIDAS DE AHORRO Y
CONSERVACION DE AGUA DE LA COMUNIDAD AUTONOMA DE LA COMUNIDAD
AUTONOMA DE LA REGION DE MURCIA.
No procede en nuestro caso.
Fdo.: Arquimunsuri s.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
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ESTUDIO GEOTÉCNICO
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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Se Adjunta parte del estudio geotécnico de “Piscina Municipal de Beniel”, situado en el
mismo solar de nuestro proyecto, encontrándose a unos 20m de nuestro proyecto.
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
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PRODUCCION Y GESTION DE
RESIDUOS
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
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ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
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GESTION DE RESIDUOS
1. ANTECEDENTES
El Presente Estudio de Gestión de Residuos de Construcción se redacta en base al Proyecto de
Complejo deportivo Beniel, de acuerdo con el RD 105/2008, 1 de febreo por el que se regula la
producción y gestión de los residuos de la construcción y demolición.
El presente Estudio realiza una estimación de los residuos que se prevé que se producirán en
los trabajos directamente relacionados con la obra y habrá de servir de base para la redacción
del correspondiente Plan de Gestión de Residuos por parte del Constructor. En dicho Plan se
desarrollarán y complementarán las previsiones contenidas en este documento en función de
los proveedores concretos y su propio sistema de ejecución de la obra.
El Proyecto Básico Proyecto de Complejo deportivo Beniel, consiste de un edificio de planta
baja sobre rasante y sanear y ampliar las gradas existentes. Sus especificaciones concretas y
las Mediciones en particular constan en el documento general del Proyecto al que el presente
Estudio complementa.
2. ESTIMACIÓN DE RESIDUOS A GENERAR
La estimación de residuos a generar figuran en la tabla existente al final del presente Estudio.
Tales residuos se corresponden con los derivados del proceso específico del la obra prevista sin
tener en cuenta otros residuos derivados de los sistemas de envío, embalajes de materiales,
etc. que dependerán de las condiciones de suministro y se contemplarán en el correspondiente
Plan de Residuos de las Obra. Dicha estimación se ha codificado de acuerdo a lo establecido en
la Orden MAM/304/2002. (Lista europea de residuos).
En esta estimación de recursos se prevé la generación de residuos peligrosos como
consecuencia del empleo de materiales de construcción que contienen amianto y en concreto,
chapas de fibrocemento. Así mismo es previsible la generación de otros residuos peligrosos
derivados del uso de sustancias peligrosas como disolventes, pinturas, etc. y de sus envases
contaminados si bien su estimación habrá de hacerse en el Plan de Gestión de Residuos
cuando se conozcan las condiciones de suministro y aplicación de tales materiales.
3. MEDIDAS DE PREVENCIÓN DE GENERACIÓN DE RESIDUOS
Para prevenir la generación de residuos se prevé la instalación de un contenedor de
almacenaje de productos sobrantes reutilizables de modo que en ningún caso puedan enviarse
a vertederos sino que se proceda a su aprovechamiento posterior por parte del Constructor.
Dicha caseta está ubicada en el plano que compone el presente Estudio de Residuos.
En cuanto a los terrenos de excavación, al no hallarse contaminados, se utilizarán en
actividades de acondicionamiento o rellenos tales como graveras antiguas, etc. de modo que
no tengan la consideración de residuo.
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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4. MEDIDAS PARA LA SEPARACIÓN DE RESIDUOS
Mediante la separación de residuos se facilita su reutilización, valorización y eliminación
posterior. Dado que la obra se va a comenzar pasado el mes de Noviembre de 2008 se prevén
las siguientes medidas:
Para la separación de los residuos peligrosos que se generen se dispondrá de un contenedor
adecuado cuya ubicación se señala en el plano que compone el presente Estudio. La recogida y
tratamiento será objeto del Plan de Gestión de Residuos.
En relación con los restantes residuos previstos, las cantidades no superan las establecidas en
la normativa para requerir tratamiento separado de los mismos salvo en lo relativo a los
siguientes capítulos:
Ladrillo:
Madera:
163 t (80t)
2,4 t (2t)
Para separar los mencionados residuos se dispondrán de contenedores específicos cuya
recogida se preverá en el Plan de Gestión de Residuos específico. Para situar dichos
contenedores se ha reservado una zona con acceso desde la vía pública en el recinto de la obra
que se señalizará convenientemente y que se encuentra marcada en el plano del presente
Estudio de Gestión de Residuos.
Para toda la recogida de residuos se contará con la participación de un Gestor de Residuos
autorizado de acuerdo con lo que se establezca en el Plan de Gestión de Residuos.
No obstante lo anterior, en el Plan de Gestión de Residuos habrá de preverse la posibilidad de
que sean necesarios más contenedores en función de las condiciones de suministro, embalajes
y ejecución de los trabajos.
5. REUTILIZACIÓN, VALORIZACIÓN O ELIMINACIÓN
No se prevé la posibilidad de realizar en obra ninguna de las operaciones de reutilización,
valorización ni eliminación debido a la escasa cantidad de residuos generados. Por lo tanto, el
Plan de Gestión de Residuos preverá la contratación de Gestores de Residuos autorizado para
su correspondiente retirada y tratamiento posterior.
El número de Gestores de Residuos específicos necesario será al menos el correspondiente a
las categorías mencionadas en el apartado de Separación de Residuos que son:
-
Ladrillo
Madera
Chapas de fibrocemento
Los restantes residuos se entregarán a un Gestor de Residuos de la Construcción no
realizándose pues ninguna actividad de eliminación ni transporte a vertedero directa desde la
obra.
En general los residuos que se generarán de forma esporádica y espaciada en el tiempo salvo
los procedentes de las excavaciones que se generan de forma más puntual. No obstante, la
periodicidad de las entregas se fijará en el Plan de Gestión de Residuos en función del ritmo de
trabajos previsto.
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
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6. PRESCRIPCIONES TÉCNICAS
Se establecen las siguientes prescripciones específicas en lo relativo a la gestión de residuos:
1. Se prohíbe el depósito en vertedero de residuos de construcción y demolición que no
hayan sido sometidos a alguna operación de tratamiento previo.
2. Además de las obligaciones previstas en la normativa aplicable, la persona física o
jurídica que ejecute la obra estará obligada a presentar a la propiedad de la misma un
plan que refleje cómo llevará a cabo las obligaciones que le incumban en relación con
los residuos de construcción y demolición que se vayan a producir en la obra. El plan,
una vez aprobado por la dirección facultativa y aceptado por la propiedad, pasará a
formar parte de los documentos contractuales de la obra.
3. El poseedor de residuos de construcción y demolición, cuando no proceda a gestionarlos
por sí mismo, y sin perjuicio de los requerimientos del proyecto aprobado, estará
obligado a entregarlos a un gestor de residuos o a participar en un acuerdo voluntario o
convenio de colaboración para su gestión. Los residuos de construcción y demolición se
destinarán preferentemente, y por este orden, a operaciones de reutilización, reciclado
o a otras formas de valorización.
4. La entrega de los residuos de construcción y demolición a un gestor por parte del
poseedor habrá de constar en documento fehaciente, en el que figure, al menos, la
identificación del poseedor y del productor, la obra de procedencia y, en su caso, el
número de licencia de la obra, la cantidad, expresada en toneladas o en metros
cúbicos, o en ambas unidades cuando sea posible, el tipo de residuos entregados,
codificados con arreglo a la lista europea de residuos publicada por Orden
MAM/304/2002, de 8 de febrero, o norma que la sustituya, y la identificación del gestor
de las operaciones de destino.
5. El poseedor de los residuos estará obligado, mientras se encuentren en su poder, a
mantenerlos en condiciones adecuadas de higiene y seguridad, así como a evitar la
mezcla de fracciones ya seleccionadas que impida o dificulte su posterior valorización o
eliminación.
6. Cuando el gestor al que el poseedor entregue los residuos de construcción y demolición
efectúe únicamente operaciones de recogida, almacenamiento, transferencia
o
transporte, en el documento de entrega deberá figurar también el gestor de
valorización o de eliminación ulterior al que se destinarán los residuos. En todo caso, la
responsabilidad administrativa en relación con la cesión de los residuos de construcción
y demolición por parte de los poseedores a los gestores se regirá por lo establecido en
el artículo 33 de la Ley 10/1998, de 21 de abril.
7. PRESUPUESTO ESTIMADO
El presente presupuesto no contempla las partidas de transporte de terrenos ya incluida en el
presupuesto del Proyecto así como lo correspondiente a la recogida y limpieza de obra que se
incluye en las partidas del mismo proyecto como parte integrante de las mismas. El
presupuesto específico de la gestión de residuos es el siguiente:
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
Superficie Construida:
Volumen total estimado de Residuos:
Presupuesto gestión de residuos
Composición de los residuos:
17.01
Hormigones
17.04
Metales
Arenas y gravas
17.09
TOTAL
MARZO 2010
4.341 m2
45 m3
362 €
5
2
4
12
m3
m3
m3
m3
7
3
5
15
t
t
t
t
9. Los residuos generados serán vertidos al vertedero municipal de residuos inertes
de la construcción, sito en la Ctra de Mula que admite:
Código:
Residuos
170101
170102
170103
170105
070501
170602
170701
hormigones
ladrillos
Tejas y materiales cerámicos
Materiales de construcción derivados del amianto
Suelos y piedras
Otros materiales de aislamiento
Residuos de construcción y demolición mezclados
Fdo.: Arquimunsuri S.l.p.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ANEXO ACTA DE
REPLANTEO PREVIO
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ACTA DE REPLANTEO PREVIO
Proyecto:
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN
COMPLEJO DEPORTIVO
Situación:
C/ JOSE ANTONIO CAMACHO, S/N BENIEL (MURCIA)
Facultativo redactor:
ARQUIMUNSURI s.l.p. (J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI)
De conformidad con lo establecido en el artículo 110 de Ley 30/2007 de Contratos del
Sector Público, y una vez comprobada la realidad geométrica, la viabilidad del proyecto y de
las obras, su adecuación a la Normativa Urbanística vigente y acreditada la propiedad de la
superficie donde se ejecuta la obra según el certificado que consta en el expediente, expedido
por el Jefe de Servicio de Gestión Patrimonial de la Dirección General de Patrimonio de la
Consejería de Hacienda; se extiende el presente Acta de Replanteo Previo de la obra.
Con carácter previo a la adjudicación deberá expedirse una resolución por el órgano
oportuno, ordenando y asegurando el desalojo de las zonas de planta si las hubiera ocupadas,
lo que se señala en la presente a los efectos oportunos.
Fdo.: Arquimunsuri S.L.P.
J. Antonio Martínez Munsuri
Arquitecto
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA
MODIFICADO DE ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO – BENIEL (MURCIA)
MARZO 2010
ZONA DE RAQUETA Y PREDEPORTE EN COMPLEJO DEPORTIVO
Beniel - Murcia
ARQUIMUNSURI – J. ANTONIO MARTINEZ MUNSURI - ARQUITECTO
MEMORIA