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Antenas de cuadro y magnéticas
Año 2005
ANTENAS DE RECEPCIÓN DE ONDA LARGA Y MEDIA
Para la recepción en las bandas de ondas largas y medias se utilizan antenas
abiertas y cerradas, como así sus combinaciones. Pertenecen a las antenas abiertas
el dipolo vertical, las antenas tipo L y tipo T y la antena tipo conductor radial inclinado.
Pertenecen a las cerradas, las antenas de cuadro y los goniómetros. La antena
cardioide es un ejemplo de la combinación entre las antenas abiertas y cerradas.
Banda
Descripción de la banda broadcast
Rango de frecuencia
Servicio
LF
Onda larga 2000-1185m
150-285KHz
AM
MF
Onda media 560-187m
535-1605KHz
AM
Antenas de cuadro
En el más sencillo de los casos, la antena de cuadro es un arrollamiento plano de
alambre de forma rectangular con un eje de simetría del cuadro OO´.
Esta antena está colocada en el plano vertical y es cortada verticalmente por una
onda polarizada cuya dirección de propagación forma, en el plano horizontal, un
ángulo  con el plano del cuadro. Debido a la polarización vertical de la onda, la fem
solo se induce en los conductores verticales ab y cd del cuadro. Sobre el eje OO´ la
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Año 2005
intensidad del campo eléctrico en el instante t es E=Emsint, en la que Em es la
amplitud de la intensidad del campo eléctrico.
En ese mismo instante, la fase del campo eléctrico en el conductor cd tiene un
adelanto y en el conductor ab un retrazo, con respecto a la fase del campo eléctrico
en el eje, equivalente a la magnitud 
m
cos  , en la que   2   /  es el coeficiente
2
de fase y m la anchura del cuadro.
Multiplicando la intensidad del campo eléctrico por la altura del cuadro obtenemos la
fem inducida en los conductores del cuadro:
 cd  Em h sin( wt  
m
cos  )
2
 ab  Em h sin( wt  
m
cos  )
2
Como los conductores ab y cd están unidos en serie, las fem inducidas ab y cd
actúan contrariamente y la fem resultante del cuadro es:


 a   cd   ab  Em h sin( wt  
m
m

cos  )  sin( wt   cos  )
2
2

Utilizando la identidad trigonométrica: sin   sin   sin
 a  2 Em h  sin( 
 
2
 cos
 
2
m
m

cos  )  cos( wt )  2 Em h  sin(  cos  )  sin( wt  )
2
2
2
Si hay N espiras en el cuadro se tiene:
 a  2 N  Em h  sin( 
m

cos  )  sin( wt  )
2
2
En las bandas de onda larga y de onda media m es mucho menor a , por
consiguiente
el
ángulo

m
m
cos    cos 
2

es
muy
pequeño
y
m
 m

sin   cos     cos 

 2

Teniendo también presente que hm=S(superficie del cuadro). Se puede escribir el
valor instantáneo de la fem como:
a 
2NS  Em

 cos   sin( wt  )
2
(1)

La amplitud de esta fem será:
2NS  Em
a 
 cos 

(2)
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En caso que realicemos combinando la radiación de cuatro dipolos, siendo dos
horizontales y dos verticales tal como se muestra en la figura. En el plano horizontal
los campos debidos a los dipolos ac y bd son iguales y opuestos y se anulan, a la vez
que los campos E de los dipolos ab y cd se combinan para dar un campo resultante
ER.
El valor de E en el plano horizontal para un dipolo único se obtiene con =90º. Por
lo tanto,
j 60Io  e j (t r / c )
E 
 r
El campo resultante ER viene dado por la suma fasorial de los campos de los dos
dipolos, con una diferencia de caminos d cos. Si
correspondiente, entonces

2  d  cos 
 180
es la diferencia de fase

Donde +180º es debido a que las corrientes en los dipolos 1 y 2 son iguales pero de
signo opuesto. Por lo tanto, el campo resultante ER viene dado por
 d cos 

E R  2  E cos( / 2)  2  E cos
 90 
 

 d cos  
E R  2  E sen

 

 d cos  
E R  2  j  E 
O

 

Dado que la cantidad entre paréntesis es pequeña.
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 d cos  
E  120Iodl  e j (t r / c )  2

  r 
120 2 IoA  e j (t r / c ) cos 
2  r
Donde A es el área del cuadro y ER es independiente de , dado que el diagrama de
E 
radiación polar vertical es un círculo. La potencia radiada por el cuadro se obtiene en
el apéndice C y vale
 A
P  160 I 0  2 
 
2
2
4
Si Rr es la resistencia radiación del cuadro e Io la corriente de pico en el mismo,
entonces.
1 2
2 A 
I 0 Rr  160 4 I 0  2 
2
 
2
2
 A
Rr  320  2  ohmios
 
4
Cuádrica de dos secciones
La cuádrica de dos secciones es una antena sencilla formada por dos cuadros
espaciados a una distancia d de 0,15 longitudes de onda (figura de abajo). Si el
cuadro parásito está hecho un 5% más corto que el radiador, se comporta como
director, y si es más largo, como un reflector. Es esta última solución la que más se
adopta por razones mecánicas, aunque nada se opondría, en las frecuencias
elevadas (100 y más Hz), al empleo de una u otra. La relación adelante atrás de un
Quad con cuadro reflector bien regulado es del orden de 25dB, lo cual es
enormemente espectacular.
En la práctica los dos cuadros son de las mismas dimenciones, y generalmente se
alarga el cuadro parásito por una línea de hilos paralelos carrada, insertada en el
centro de uno de los ramales horizontales. El cortocircuito de la misma es ajustable,
lo cual permite un reglaje muy sencillo y extremadamente preciso. Cada lado de los
cuadros tiene 1/4 de longitudes de onda. El cuadro excitado (radiador) se alimenta en
el centro del lado inferior. La resistencia de radiación, cuando el elemento interior está
ubicado a 0.5 longitudes de onda sobre el terreno, es aproximadamente  El
cuadro parásito reflector contiene, en su lado inferior, un adaptador sintonizable cuya
barra cortocircuitante se ajusta en la posición que dé la maxima ganancia. La
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ganancia de potencia de una cuádrica de dos elementos (o cúbica) es de unos 5,6dB
sobre un dipolo de referencia. La antena se monta a una altura de por lo menos 1/2
longitudes de onda sobre el terreno. En la tabla siguiente se dan las dimenciones de
antenas cuádricas cúbicas para 20, 15 y 10 metros.
Antena cuádrica cúbica de dos elementos
Frecuencia
L1
S
D
14,15
528,7
101,6
251,6
21,25
355,8
61
170,3
28,5
264,3
50,8
129,6
La longitud del adaptador S debe ajustarse para máxima ganancia delantera y
óptima relación frente-atrás, y puede variar ligeramente respecto a los valores
indicados. El espaciamiento “d” puede modificarse para obtener la adaptación
correcta a la línea de transmisión. La estructura debe alimentarse son línea
balanceada o algún dispositivo de balance.
En la figura siguiente se muestra una antena cuádrica cúbica que difiere de la
anterior en tener cado lado de sus elementos una longitud de media onda de la
frecuencia de trabajo. El espaciado d entre los cuadros es de 0,15 longitudes de onda.
El cuadro excitado se alimenta en el punto de alta impedancia. Si se desea alimentar
esta antena con línea coaxil de 50 o 70, deberán emplearse un balún y máxima
ganancia delantera mediante un adaptador con barra cortocircuitante, la ganancia de
potencia, sobre un dipolo de referencia de media onda es 8,5dB.
La relación frente-atrás es mejor que 20dB, dependiendo de que el sistema se
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ajuste para máxima ganancia o para mejor discriminación. En la tabla siguiente se
dan las dimenciones correspondientes a cuádricas cúbicas de dos elementos con
lados de media longitud de onda, para las bandas de 20, 15 y 10 metros.
Las dimensiones de L1 incluyen un aislador de 15cm. La longitud de L2 se ajusta
para obtener la mejor relación frente-atrás y ganancia delantera.
Los valores de ajuste pueden variar ligeramente respecto a las cifras aquí
indicadas. El adaptador debe mantenerse rígidamente para evitar que se mueva con
el viento.
Antena Quad multibanda.
Dada la estructura del bastidor de la antena Quad, viene inmediatamente la idea de
emplearlo para sostener dos e incluso tres cuadros, uno para cada banda. Apenas
aumentan el peso y la presa en el viento, y es, evidentemente, una solución elegante.
La antena multibanda se presenta entonces como indica la figura.
La puesta a punto es algo más complicada, pues los elementos reaccionan unos
sobre otros de modo no despreciable. Hay que retocar poco a poco hasta el resultado
final.
Conviene observar también que la separación conveniente para una antena ya no lo
es para la otra. Si partimos de una distancia de cuadro a cuadro conveniente para
una antena para 20cm de 70, es evidente que la separación de un valor de la
impedancia mucho más elevado para 15cm y aún superior para 10m
Un aéreo Cubical Quad para la banda de 435MHz
Esta antena ha sido experimentada y puesta a punto por un grupo de aficionados
de París, adeptos de los ensayos en frecuencias elevadas. Es interesante por su
ganancia sustancial(unos 10dB) y por su peso y ocupación de espacios reducidos. Se
la realizará fácilmente sobre un “boom” de madera o de materia plástica con un hilo
de 30mm o tubo del mismo diámetro o de diámetro muy próximo. La línea ajustable
del reflector permite regular este elemento a la longitud deseada para la mejor
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ganancia.
Antena Quad 432MHz
Conclusión
- El cuadro posee propiedades direccionales en el plano horizontal. De acuerdo con
la función de directividad: f()=cos, el diagrama polar de directividad de una
antena de cuadro tiene la forma de 8. En la dirección perpendicular al plano del
cuadro (=90º) no existe diferencia de trayectoria de las ondas con respecto a sus
conductores verticales opuestos, y la fem inducida en los conductores de un lado
se compensa plenamente con la fem que actúa en el sentido opuesto. Como
resultado, no hay recepción (ma=0).
A medida que las ondas se van desviando de la perpendicular al plano del cuadro,
aumenta la diferencia entre las trayectorias de las ondas con respecto a sus lados
verticales opuestos, consiguiéndose el máximo con.
-
Dividiendo ma por Em obtenemos la altura efectiva del cuadro.
he 
-

Esta fórmula es válida no solo para los cuadros de forma rectangular, sino también
para los de cualquier forma.
La antena de cuadro tiene las mismas propiedades elementales del dipolo
elemental. En consecuencia, para la antena de cuadro son válidas las fórmulas:
Rrad
-
2NS
h 
 800 e 

2
D = 1.5
En el dipolo Hertz, la fase de la fem coincide con la intensidad del campo eléctrico,
mientras en la antena de cuadro están desfasadas 90º. Esto es debido a la
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intersección de la superficie S con el campo magnético de las ondas de radio.
Entonces, en cuanto a sus propiedades direccionales, la antena de cuadro con el
dipolo Hertz, son idénticas, pero entre ellos hay también diferencias que hacen
que al dipolo Hertz se le llame dipolo eléctrico y a la antena de cuadro dipolo
magnético.
Ejemplo
Diseñar una antena de cuadro circular para =500m con Rr=1x10-6 y luego calcular
la altura efectiva, Rperdida y la inductancia.
Solución
Hacemos que N sea 20 y seleccionamos un conductor de cobre con diametro
b=2cm
La altura efectiva del cuadro es
Rrad
110 6
he 
 
 500  0.0176m
800
800
La superficie limitada por el contorno del cuadro es:
he 
2NS


 S 
he  0.0176  500

 0.0703m 2
2N
2  20
d2
S

 d  2
 0.299m  0.3m
4

La resistencia de pérdidas óhmicas se obtendrá de
S 
R perdida 
1
d
 b

Para el cobre =5.8x107 y la profundidad de penetración vale
  f  2  8.5 10 5
1
de lo que resulta la resistencia de pérdidas 3.03x10-3 por espira y la
Rperdidas=60.6x10-3.
La inductancia de la espira vale
  8d  
L  Nd ln    2  3.65H
  b  
La altura efectiva del cuadro es considerablemente menor que la geométrica. Por
eso el cuadro tiene una resistencia de radiación y un rendimiento muy pequeño, y
solo se utiliza en calidad de antena de recepción.
Las propiedades direccionales del cuadro de recepción se utilizan para disminuir la
influencia del ruído y para determinar la dirección de una estación de radio. En el
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primer caso, el plano del cuadro se coloca perpendicularmente a la dirección del
ruido; entonces este no influye a la radio recepción.
En el segundo caso, haciendo girar el cuadro hasta obtener la máxima fem se
establece la dirección de la estación de radio. Es así como funcionan las antenas de
cuadro de los radiogoniómetros, instrumentos destinados a la determinación de la
dirección de una estación de radio.
Las antenas de cuadro deben ser simétricas, de modo que ambos conductores
verticales tengan la misma capacidad respecto a tierra. Caso contrario, corrientes
desiguales se dirigen de los conductores verticales del cuadro hacia el suelo, y a la
entrada del receptor, la fem no es igual a cero, lo que da lugar a una errónea
determinación de la ubicación de la estación de radio. Este fenómeno se elimina
blindando los cuadros con un tubo metálico.
Espira circular elemental
Otro radiador básico es una espira de corriente. Consideraremos primero una
espira circular de radio a (a<<) reccorida por una corriente uniforme I y situada en el

plano xy como se indica en la figura. La corriente tiene orientación  ' y el vector de
radiación N vale
2

N   I  'e
0

jk r r
ad ' 7
Teniendo en cuenta que sobre la espira r '  a y  '   / 2 se obtiene

r r '  a  sen  cos(   ' )

El vector unitario  ' es función del ángulo por lo que para obtener las componentes
N  y N  es conveniente representarlo directamente respecto al triedro esférico en
el punto de campo
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Antenas de cuadro y magnéticas
N r  aI  sen 
2
0
N  aI  cos 
2
0
N  aI 
2
0
e
e
e
Año 2005
jkasen cos(  ')
sen(   ' )d '
jkasen cos(  ')
sen(   ' )d '
jkasen cos(  ')
cos(   ' )d '
con el resultado N=0, ya que el integrando es una función impar, y análogamente
Nr=0, aunque éste último, independientemente de su valor, no da origen a campos de
radiación. Las integrales anteriores son una representación de las funciones de
Bessel utilizada habitualmente
J n ( x) 
j n
2

2
0
e jx cos cos n  d
j  n 2 jx cos
e
sen(n )  d
2 0
de las que se obtiene N= Nr=0
0
N   j 2aIJ 1 (ka  sen )
que es válida para cualquier espira circular con una corriente uniforme. Para el caso
particular a<< tenemos [k a sen] <<1 y podemos usar el valor asintótico de
J1 ( x)  x / 2 para x<<1
N  jka 2 I  sen
a<<
La intensidad de radiación resulta
2


N   2 k 2 2 a 4 I 2 sen 2
t ( , )  sen 2
2
4
4
cuya representación o diagrama de radiación es idéntica a la del dipolo elemental
eléctrico, teniendo en este caso los campos polarización horizontal
E=0
K
 jkr
e  jkr
2
2 e
E   j
N  k a
sen
4r
4r
La potencia total radiada se obtiene de forma análoga a como se hizo con el dipolo,
resultando ser
Pr   kd 
4

6
(ka) 4 I 2
y la resistencia de radiación
Rr 
Pr
 20 2 (ka) 4
2
I
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Antenas de cuadro y magnéticas
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Al ser la forma del diagrama igual a la del dipolo elemental su directividad será la
misma, D=1.5.
La resistenica de radiación de la espira es del orden de (ka) 4 mientras que la del
dipolo es de (kl)2 por lo que, a igualdad de dimensiones, es mucho menor la
resistencia de radiación de la espira que la del dipolo. Como las pérdidas óhmicas
serán del mismo orden de magnitud, la eficiencia de la espira será mucho menor.
Valores de   10 5 son habituales.
La eficiencia puede ser mejorada :
a) incrementando el número de vuelta del bucle
b) sintonizando el bucle
c) aumentando el área del bucle
Esta gran diferencia en resistencia de radiación es debida a que la espira es un
contorno cerrado y para cada elemento de corriente existe otro en sentido opuesto, lo
que produce un efecto cancelante. En la espira no existe acumulación de carga en
ningún punto mientras que en el dipolo se acumula en los extremos.
La antena de cuadro o de bucle es una antena que presumiblemente se destacara
sobre otras cuando se presenten las siguientes condiciones:


No se puede emplazar un dipolo de 1/2  a una altura minima adecuada (mas de
0,15 ).
No haya espacio suficiente o puntos fijos donde afirmar los extremos de un dipolo
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Antenas de cuadro y magnéticas
Año 2005
de 1/2 onda.

No haya espacio suficiente para instalar el sistema de radiales de una vertical de
cuarto de onda o ligeramente acortada mediante bobinas de carga o cargas
"lineales".

No puede aceptarse la baja irradiacion hacia los angulos elevados propia de una
vertical y que favorecen los comunicados locales via refraccion en la ionosfera.


Cuando la portabilidad y rapida instalacion es una caracteristica deseable.
Cuando en las anteriores condiciones resulte necesaria una antena "de banda
corrida" facilmente ajustable. (Note que no dice "banda ancha")
Desventajas
El principal inconveniente de la antena de bucle radica en su reducidísimo ancho
de banda operativo por lo que requiere resintonía de su capacitor de ajuste cuando se
cambia la frecuencia.
Es una antena poco dispuesta a aceptar potencias importantes pues su altísimo Q
hace necesario que el capacitor de sintonía sea de una aislación excepcionalmente
alta.
Antenas magnéticas
Las antenas magnéticas son una variedad de las antenas de cuadro. El rasgo
diferencial de las antenas magnéticas es la presencia de un núcleo de elevada
permeabilidad magnética dentro del cuadro. En núcleos de calidad se utilizan sobre
todo las barras de ferrita. Su permeabilidad magnética disminuye bajo la acción
desmagnetizante de los polos, que se manifiesta con tanta mayor fuerza cuanto
mayor es la sección transversal de la barra y menor su longitud. Por esta razón, los
núcleos de antena se fabrican muy largos y de poco diámetro.
Espira cargada con ferrita
Una antena muy usada en receptores de radiodifusión es un solenoide cargado
con un núcleo de ferrita, que actúa como material de alta permeabilidad.
Analizaremos primero una espira cargada con ferrita.
Al introducir un material magnético en el interior de una espira se produce un
aumento de la intensidad de campo magnético y de flujo a través de esta y por la ley
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Antenas de cuadro y magnéticas
Año 2005
de Faraday tenemos un correspondiente aumento de la fuerza electromotriz inducida
en la espira, que es realmente la tensión que medimos en bornes de la carga que
pongamos en la espira
V   E  dl '  
C'
d
B  ds   j 0  e HA
dt S '
donde A es el área de la espira, H la amplitud del campo magnético de la onda
incidente y e la permeabilidad efectiva de la ferrita. Ésta última es un valor que
depende de la permeabilidad intrínseca del material aislado, f y de su geometría
e 
f
1  D(  f  1)
donde D es el factor de desmagnetización que depende de la forma del núcleo. La
figura muestra el valor de D para un núcleo de ferrita cilíndrico en función de la
relación entre la longitud y el diámetro del núcleo. Para un núcleo que fuese una
aguja fina se tendría D=0, para un disco de poco espesor D=1. Para los solenoides
son habituales valores de D del orden de las céntesimas.
La relación entre la fuerza electromotriz inducida en la espira cargada con el núcleo
y la espira sin cargar es
V ferrita
 e
Vaire
Es posible obtener valores de e del orden de 102-103 con materiales comerciales.
Si colocamos N espiras sobre el mismo núcleo la relación anterior se verá
multiplicada por N.
La directividad de la bobina de N vueltas será la misma que la de la espira sola,
pues el hecho de poner N espiras, siendo la antena elemental, equivale a tener una
sola espira por la que pasa una corriente N veces mayor, y por lo tanto el diagrama de
radiación es el mismo. Por la misma razón el área efectiva es la misma. Al aumentar
la tensión inducida, siendo la intensidad del campo eléctrico incidente la misma, la
longitud efectiva aumentará en el mismo factor y la resitencia de radiación según el
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Antenas de cuadro y magnéticas
Año 2005
cuadrado
Rr ferritaN
vuelta
Rr espira
 N 2 e
2
Sin embargo, esta mejora en la resistencia de radiación se pierde en parte debido
al aumento de las pérdidas en la antena por el aumento de la resistencia óhmica del
hilo y las pérdidas en el núcleo de ferrita. Valores típicos a 1Mhz son   10 5  10 5
En los radio receptores con antena magnética, los devanados Lf se conecta al
circuito como inductancia del circuito de entrada L 1, y C, el cual se ajusta en
resonancia a la frecuencia de portadora de la estación que se recibe. La introducción
de un núcleo en la antena de cuadro y la aparición de resonancia en el circuito de
entrada dan una ganancia mest veces la amplitud de la fem de la señal. En la misma
medida aumenta la altura efectiva he de la antena. Por ejemplo, con una longitud de
barra 100 a 200mm, diámetro d=5 a 10mm, y permeabilidad, la magnitud he alcanza
varios metros.
Las antenas magnéticas tienen aún otras ventajas: se montan en el radio receptor de
forma que la barra y el devanado pueden girar alrededor de un eje vertical, y como la
antena de cuadro es direccional en el plano horizontal, se lo utiliza en la amplificación
de la señal y rechazo de frecuencias, además de la selectividad en frecuencia.
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Año 2005
Anexo
High Performance MW Air-Core Loop Antenna
The Kiwa MW Air-Core Loop Antenna provides the radio enthusiast with a unique
antenna for improved AM broadcast band reception and DX'ing. The unique design of
the construction and electronics includes the following high performance features:










The antenna tunes from 530 to 1700 kHz using a main and fine tuning control.
The control surface is separate from the antenna to facilitate adjustment.
Electronically balanced circuitry minimizes pickup of electrical interference.
The antenna may be rotated for maximum signal pickup.
The antenna "tilt" control includes 3 to 1 gear reduction for precise nulling of
local signals and interference.
The antenna "tilt" control can be adjusted to 90 degrees from vertical. The
amount of tilt can be read directly in degrees.
the Local/DX pre-amp switch provides attenuation of strong signals in the
"Local" position while increasing the bandwidth for improved fidelity.
A variable output attenuator provides complete control of the signal input to the
receiver.
Dual output amplifiers provides signal drive for two receivers simultaneously.
A liquid filled compass provides bearing measurements of signals.
The antenna may be powered by a low-noise AC supply which is included, or
by battery.
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Antenas de cuadro y magnéticas

Año 2005
The unique 12 inch circular air-core design provides improved weak signal
reception.
Pocket loop
The Kiwa Pocket Loop is a 12.5 inch air-core loop antenna that collapses to fit in your
pocket! The antenna is designed to enhance the MW and SW reception of portable
receivers. The tuning range is from 530 kHz to 23 MHz in four bands using a battery
powered low noise amplifier. No direct connection to the receiver is required. Instead,
a special coupler is simply slipped over the whip antenna for improved reception. For
enhanced MW reception, the coupler is placed near the internal ferrite bar antenna.
The Pocket Loop includes a broadband noise generator and a noise loop to facilitate
tuning. It is not necessary to try and tune the loop with signals that are fluctuating in
signal strength. Switching the noise generator ON activates the noise loop while
injecting a broadband noise signal into the main loop. The main loop is then tuned for
maximum noise output at the desired frequency.
The Pocket Loop also has a direct output for receivers that have an external antenna
input.This direct output is a high impedance output which will connect well with
portable receivers. It will also connect well with table top receivers at the high
impedance antenna input used for long wires. (The Pocket Loop is not capable of
driving a 50 Ohm antenna input.)
Several portable receivers were used in the design of the Pocket Loop. However, the
primary design receiver was the Sony ICF 2010/2001D. This is an excellent portable
known for its sensitivity and low level signal performance. For MW reception, the
coupler is simply placed above the LCD display. A weak signal that only lights the first
LED will increase to the 7-8th LED using the Pocket Loop. Similar performance can
be gained for SW when using the coupler on the whip antenna.
It is important to point out that the coupler will only accommodate whip antennas
where the end cap is no wider than 3/8 inch or 9.5 mm in diameter. At the present time,
we are aware of two receivers that present a problem. These are the Drake SW-8 and
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Antenas de cuadro y magnéticas
Año 2005
Grundig 700 receivers. Both of these receivers have end caps that are 1/2 inch or
12.5 mm in diameter making use of the coupler impossible. Kiwa has developed a
special adaptor to accommodate these receivers. The antenna adaptor is slipped over
the whip antenna and the coupler is slipped over the adaptor. Please see our list of
accessories for pricing.
Tuning Range
Band 1: 530 kHz to 1800 kHz
Band 2: 1.8 MHz to 7 MHz
Band 3: 5 to 20 MHz
Band 4: 18 to 23 MHz
The Pocket Loop is powered by a 9 volt alkaline battery. Power consumption is
extremely low, drawing only 12ma. As a comparison, the Radio Shack active tuned
whip antenna draws 27ma. A 9 volt AC adaptor (120VAC) is also available for
extended listening.
BIBLIOGRAFIA

Fundamentos de Antenas

Antenas
–Belotserkovsky
–Angel Cardama Aznar
–Editorial Marcombo
–Alfaomega Grupo Editor
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