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PROYECTO BÁSICO DE ADSCRIPCIÓN DEL NUEVO PUERTO DE
TOSSA DE MAR - GIRONA, ESPAÑA
ANEJO Nº 5: ESTUDIO DE AGITACIÓN
REV.
PARTE
CONST.
FECHA
DESCRIPCIÓN
POR
REV.
APROB.
A
FASE 1
15/04/2014
ESTUDIO DE
INGENIERÍA
FRP
PSM
JMP
B
FASE 2
06/006/2014
ESTUDIO DE
INGENIERÍA
FRP
PSM
JMP
Cerdanyola del Vallès, Barcelona. Junio de 2014.
PROYECTO BÁSICO DE ADSCRIPCIÓN DEL NUEVO PUERTO DE TOSSA DE MAR
ÍNDICE
1.
INTRODUCCIÓN ........................................................................................................ 1
2.
MODELADO DE LA SITUACIÓN ACTUAL ................................................................. 3
2.1 Características del programa ............................................................................. 3
2.2 Coeficientes de reflexión .................................................................................... 4
2.3 Fricción con el fondo .......................................................................................... 6
2.4 Definición del dominio ........................................................................................ 6
2.5 Malla .................................................................................................................. 6
3.
DATOS DE PARTIDA ................................................................................................. 7
4.
RESULTADOS............................................................................................................ 8
4.1 Zonas de interés ................................................................................................ 8
4.2 Figuras............................................................................................................... 9
4.3 Coeficientes de atenuación .............................................................................. 15
5.
OPERATIVIDAD PORTUARIA ANUAL ..................................................................... 16
5.1 Altura de ola crítica .......................................................................................... 16
6.
CONCLUSIONES FASE I ......................................................................................... 20
7.
FASE 2 ..................................................................................................................... 21
7.1 Resultados ....................................................................................................... 22
8.
CONCLUSIONES FASE 2 ........................................................................................ 23
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Documento Nº1 Memoria y Anejos. ANEJO Nº 5: ESTUDIO DE AGITACIÓ
i
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FIGURAS
Figura 1. Geometría en planta fase 1 ................................................................................................. 1
Figura 2. Geometría en planta fase 2 ................................................................................................. 2
Figura 3. Coeficientes de reflexión utilizados ...................................................................................... 5
Figura 4. Zonas de atraque de las embarcaciones ............................................................................. 8
Figura 5. Coeficientes de atenuación. Dirección NE......................................................................... 10
Figura 6. Coeficientes de atenuación. Dirección E ........................................................................... 11
Figura 7. Coeficientes de atenuación. Dirección SE ......................................................................... 12
Figura 8. Coeficientes de atenuación. Dirección S ........................................................................... 13
Figura 9. Coeficientes de atenuación. Dirección SO ........................................................................ 14
Figura 10. Coeficientes de atenuación. Dirección SO fase 2. .......................................................... 21
Figura 11. Coeficientes de atenuación. Dirección SO ...................................................................... 24
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TABLAS
Tabla 1. Resumen de los resultados ................................................................................................... 7
Tabla 2. Coeficientes de atenuación ................................................................................................. 15
Tabla 3. Horas de excedencia Zona 1 .............................................................................................. 17
Tabla 4. Horas de excedencia Zona 2 .............................................................................................. 17
Tabla 5. Horas de excedencia Zona 3 .............................................................................................. 17
Tabla 6. Horas de excedencia Zona 4 .............................................................................................. 17
Tabla 7. Horas de excedencia Zona 5 .............................................................................................. 18
Tabla 8. Horas de excedencia Zona 6 .............................................................................................. 18
Tabla 9. Horas de excedencia Zona 7 .............................................................................................. 18
Tabla 10. Horas de excedencia Zona 8 ............................................................................................ 18
Tabla 11. Horas de excedencia Zona 9 ............................................................................................ 19
Tabla 12. Horas de excedencia en todas las zonas. ........................................................................ 19
Tabla 13. Tabla resumen de las horas de excedencia para una altura crítica de 0.4m. .................. 20
Tabla 14. Coeficientes de agitación para las 9 zonas y las 5 direcciones. ....................................... 22
Tabla 15. Coeficientes de agitación para las 9 zonas y las 5 direcciones. ....................................... 22
Tabla 16. Coeficientes de agitación para las 9 zonas y las 5 direcciones. ....................................... 22
Tabla 17. Tabla resumen de las horas de excedencia para una altura crítica de 0.4m.
Comparativa entre las 2 fases. ........................................................................................ 23
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iii
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1. INTRODUCCIÓN
Una vez determinadas las características del oleaje en las proximidades del puerto de
Tossa (provincia de Girona), se procede a realizar un estudio de penetración del oleaje
en el área interior del puerto, con objeto de poder conocer la agitación en el interior del
puerto.
Para ello, se emplea el modelo numérico MANOLO, desarrollado por la Universidad de
Cantabria dónde INHA fue una de las empresas colaborados en el proyecto.
El estudio se ha dividido en 2 fases: la primera fase se realizó con la geometría en planta
definida en el anteproyecto, no obstante, los niveles de agitación resultaron superiores a
los estipulados por la normativa. En estas condiciones aparece la fase 2, en la cual se
modifica la planta de la obra para impedir que el oleaje del SO influya en la operatividad.
En las siguientes figures se comparan ambas geometrías:
Figura 1. Geometría en planta fase 1
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Figura 2. Geometría en planta fase 2
Como se puede apreciar en a figura anterior, en la fase 2 se añade un quiebro al final del
dique para proteger el interior del puerto de los oleajes procedentes de S-SO.
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2. MODELADO DE LA SITUACIÓN ACTUAL
2.1
Características del programa
El Modelo Avanzado No Lineal de Oleaje (MANOLO) es un modelo de propagación de
oleaje y agitación portuaria de última generación cuyo desarrollo se enmarca dentro del
ámbito del Convenio de colaboración entre la Universidad de Cantabria, la Universidad de
Cornell (USA), CEDEX, Puertos del Estado Español, la Dirección General de Costas,
Ports de la Generalitat, la Fundación AZTI, y las empresas INHA, ALATEC, PROES,
HIDTMA, IBERINSA, INTECSA, SENER y PROINTEC. El modelo MANOLO integra un
modelo numérico para el análisis de la propagación del oleaje y la agitación portuaria, con
una serie de propagaciones de pre-proceso de datos de entrada y post-proceso de
resultados, los cuales permiten dar un soporte práctico a la correcta aplicación de la
metodología de trabajo.
El entorno de simulación se ha estructurado en tres módulos fundamentales: el módulo
de “Proyecto”, el módulo de “Modelado del terreno” y módulo de “Propagación de oleaje”.
El módulo de “Proyecto” es el módulo que gestiona la interfaz y los demás módulos del
sistema.
El módulo de “Modelado del terreno” permite modificar los contornos del fondo
(batimetría) y laterales (acantilados, diques naturales y artificiales, etc.), lo cual es
fundamental para estudiar diferentes escenarios dentro de un proyecto.
El módulo de “Propagación de oleaje” permite generar las mallas del dominio de estudio
para un escenario dado, definir los casos a ser ejecutados, realizar los pases, y la
representación de los resultados de las ejecuciones de forma gráfica en el dominio del
tiempo y las frecuencias.
El módulo de “Propagación de oleaje” de MANOLO contiene un modelo numérico
avanzado de propagación de oleaje de última generación que logra simular la agitación y
oscilaciones del flujo que interactúa con estructuras naturales o artificiales. Esta
herramienta, es de gran ayuda no solo para evaluar las características presentes en
instalaciones ya existentes, sino para poder considerar posibles actuaciones o
modificaciones en dichas infraestructuras, y predecir el posible comportamiento del flujo
bajo una gama prácticamente ilimitada de escenarios.
El modelo resuelve las ecuaciones modificadas de Boussinesq, capaz de simular
adecuadamente la agitación del oleaje, con la ventaja de contar con algunas de las
características indispensables en un buen modelado de la penetración del oleaje en
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puertos, a saber, transitoriedad, no linealidad y capacidad de considerar series
temporales forzadoras reales y el acoplamiento entre dársenas adyacentes.
El fundamento teórico del modelo MANOLO se basa en las ecuaciones completamente
no lineales y débilmente dispersivas que pueden ser aplicadas tanto en profundidades
intermedias como reducidas Liu (1994), Wei et al. (1995), implementándose finalmente
las ecuaciones modificadas débilmente no lineales y débilmente dispersivas de
Boussinesq, Nwogu (1993); Woo & Liu (2004a), y Woo & Liu (2004b).
Las ecuaciones de gobierno resueltas por MANOLO son las ecuaciones de Boussinesq
modificadas, que pueden ser reducidas a las siguientes expresiones:
donde:
La potencia de estas ecuaciones de gobierno radica en que ofrecen la posibilidad de
considerar de manera inherente la interacción entre diferentes componentes
frecuenciales del flujo (por ejemplo, onda larga y onda corta), considerando los efectos
dispersivos, y los efectos no lineales que se derivan de la transformación e interacción
entre dichas componentes energéticas.
Los resultados numéricos obtenidos con MANOLO pueden presentarse ya sea mediante
mapas bidimensionales de superficie libre o velocidades, o bien con el análisis de series
temporales en puntos de control preestablecidos
2.2
Coeficientes de reflexión
El coeficiente de reflexión indica el porcentaje de la energía que se refleja cuando la ola
impacta en un contorno; varía entre un 0 y un 100%
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-
0%: el contorno es totalmente absorbente; no se produce reflexión
100%: la energía del oleaje se refleja completamente. Este es un caso ideal que
prácticamente nunca se produce en la realidad.
Para determinar los coeficientes de reflexión de los diferentes contornos del dominio se
han seguido las recomendaciones del manual del programa Manolo:
-
Dique en talud: 30%
Dique vertical: 75%
Acantilado: entre el 20 y el 40% en función de su talud
Playa: 0%
Contornos en mar que delimitan la zona de estudio: 0%
Cabe destacar que estos valores son ligeramente inferiores a los estándar, por ejemplo,
el coeficiente de reflexión asociado a un dique vertical suele ser del 90%.
En la siguiente figura se muestran los coeficientes de reflexión,0
adoptados para la modelación de la configuración actual:
100%, finalmente
Figura 3. Coeficientes de reflexión utilizados
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2.3
Fricción con el fondo
Dada la elevada dificultad del calibrado de los coeficientes de fricción por fondo, éstos no
se han tenido en cuenta en el presente estudio. La fricción por fondo produce una
disminución en la energía del oleaje, y, por tanto, en su amplitud de onda, directamente
proporcional a la disminución del calado. Es, por tanto, evidente que al no tener en
cuenta este efecto se produce una leve sobrevaloración de los resultados, lo que deja del
lado de la seguridad las soluciones de las simulaciones realizadas.
2.4
Definición del dominio
Para modelizar correctamente todos los fenómenos involucrados en el proceso de
agitación es fundamental definir correctamente el dominio del problema. El dominio está
limitado por el contorno interior del puerto y por los acantilados anexos al puerto. Además
de estos contornos, se ha definido un semicírculo por donde incide el oleaje. Debido a
que la ecuación mild-slope que resuelve el modelo MANOLO es elíptica, el contorno del
dominio debe ser cerrado. Por este motivo, también se han tenido que definir contornos
ficticios en el mar, que unen cada uno de los extremos del semicírculo de entrada con las
fronteras en tierra naturales.
Para reproducir correctamente las diferentes direcciones del oleaje se han realizado 3
mallas diferentes.
2.5
Malla
El dominio de estudio se ha discretizado en una malla de elementos finitos. El tamaño de
los elementos se ha tomado aproximadamente igual a un doceavo de la longitud de onda:
≅
12
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3. DATOS DE PARTIDA
A continuación se recogen los resultados del estudio de propagación, estos valores se
han utilizado como inputs para los pases de agitación. Se muestra tanto el coeficiente de
refracción (Kr) como la dirección tras la propagación.
H
1
1
1
1
1
Tp
7
6
6
6
6
Dir0
NE (45°)
E (90°)
SE (135°)
S (180°)
SO (225°)
Kr
0,7
0,9
0,95
0,95
0,95
Dir ( °)
70
95
135
180
222
Tabla 1. Resumen de los resultados
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4. RESULTADOS
Una vez calculadas las características del oleaje en la bocana del puerto, se ha analizado
mediante modelado numérico la penetración del oleaje en el interior del puerto.
4.1
Zonas de interés
Atendiendo a la distribución presentada en la Figura 1 se plantean las siguientes zonas:
Figura 4. Zonas de atraque de las embarcaciones
Como se observa en la figura anterior, el área que ocupan las zonas es relativamente
extensa y el coeficiente de atenuación puede variar dentro de la zona de interés. Para
resolver este problema se ha tomado dos coeficientes de agitación: el valor medio y el
percentil asociado al 10%.
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4.2
Figuras
Se han modelado los 5 casos definidos previamente, con la altura de ola que les
corresponde. Para facilitar la comprensión de los resultados y la comparativa entre los
diferentes casos se define el coeficiente de atenuación local:
,
,
Donde
,
,
representa el valor de la altura de ola significante en un punto del dominio y
, el valor de la altura de ola significante en la entrada del dominio (en la corona).
El valor de
también se puede interpretar como el valor de la altura de ola significante
normalizada, pues representa la altura de ola si el oleaje de entrada fuese unitario.
En las siguientes figuras se muestra el coeficiente de atenuación de los casos simulados:
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Figura 5. Coeficientes de atenuación. Dirección NE
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Figura 6. Coeficientes de atenuación. Dirección E
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Figura 7. Coeficientes de atenuación. Dirección SE
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Figura 8. Coeficientes de atenuación. Dirección S
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Figura 9. Coeficientes de atenuación. Dirección SO
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4.3
Coeficientes de atenuación
En la serie de figuras presentadas se destaca como el puerto queda expuesto a los
oleajes del Garbí (SO). Este hecho se recoge en la siguiente tabla, donde se muestran
los coeficientes de atenuación para cada dirección y para cada zona:
Zona 1
Zona 2
Zona 3
Zona 4
Zona 5
Zona 6
Zona 7
Zona 8
Zona 9
K medio
K medio
K medio
K medio
K medio
K medio
K medio
K medio
K medio
1-7-NE
0,0511
0,0392
0,0406
0,0404
0,0356
0,0309
0,0267
0,0332
0,0316
1-6-E
0,0381
0,0303
0,0315
0,0376
0,0429
0,0299
0,0200
0,0416
0,0435
1-6-SE
0,0834
0,0565
0,0558
0,0943
0,1115
0,0945
0,1013
0,0903
0,0764
1-6-SE
0,1923
0,1453
0,2006
0,2404
0,2621
0,2368
0,2322
0,2015
0,1930
1-6-SO
0,3332
0,2621
0,2632
0,2446
0,4007
0,2848
0,3403
0,3843
0,3803
Tabla 2. Coeficientes de atenuación
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5. OPERATIVIDAD PORTUARIA ANUAL
La operatividad portuaria se define como el número de horas anuales en las que el
estado de agitación permite realizar las maniobras de atraque y carga y descarga. Esta
definición va ligada a la existencia de unos valores críticos de altura de ola, que para las
zonas de estudio varían de acuerdo a las condiciones que se esté considerando, siendo
las dos más importantes las asociadas a condiciones de confort, igual a 0.3-0.4 m, y de
seguridad, igual a 0.6 m.
La altura de ola significante en aguas profundas que produce en el área protegida del
nuevo puerto una cierta altura crítica (Hcr) se denominará a partir de este momento
máxima altura operativa para dicho nivel de agitación (H0,cr). Por tanto, los valores de Hop
se obtienen como:
,
Donde Kr es el coeficiente de refracción y Ka el coeficiente de atenuación.
Obtenidos estos valores, para calcular la probabilidad total de que se presente una ola
con una altura igual o superior a H0,cr, se multiplica, para cada sector direccional del
oleaje, la probabilidad condicionada obtenida de los ajuste Weibull, por la probabilidad
P(dir), de que el oleaje se presente en ese mismo sector:
12
5.1
!exp %& '
,
)
&(
+
* , - ./ 0 365 24
Altura de ola crítica
En base a la ROM 2.0-11 y a la ROM 3.1-99 se distingue entre dos situaciones:
•
•
Acciones transversales: Hcr = 20 centímetros
Acciones longitudinales: Hcr = 40 centímetros
En un primer cálculo se analizará la operatividad portuaria para una agitación crítica de
0.4m por considerarse muy conservador un límite operativo de 20 cm.
Los resultados se muestran a continuación a través de un conjunto de tablas que
contienen las horas de excedencias obtenidas para las diferentes zonas:
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Dir
NE
E
SE
S
SO
Hcr (m)
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
P (dir)
23,2%
12,1%
11,0%
14,6%
14,3%
Kr
0,7
0,9
0,95
0,95
0,95
Ka,medio
H0
P excedencia
0,05
11,2
0,00%
0,04
11,7
0,00%
0,08
5,1
0,00%
0,19
2,2
0,81%
0,33
1,3
8,20%
Horas de excendencia anuales:
N° horas
0
0
0
10,38
102,5
113
Tabla 3. Horas de excedencia Zona 1
Dir
NE
E
SE
S
SO
Hcr (m)
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
P (dir)
23,2%
12,1%
11,0%
14,6%
14,3%
Kr
0,7
0,9
0,95
0,95
0,95
Ka,medio
H0
P excedencia
0,04
14,6
0,00%
0,03
14,7
0,00%
0,06
7,5
0,00%
0,15
2,9
0,10%
0,26
1,6
2,89%
Horas de excendencia anuales:
N° horas
0
0
0
1,33
36,1
37
Tabla 4. Horas de excedencia Zona 2
Dir
NE
E
SE
S
SO
Hcr (m)
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
P (dir)
23,2%
12,1%
11,0%
14,6%
14,3%
Kr
0,7
0,9
0,95
0,95
0,95
Ka,medio
H0
P excedencia
0,04
14,1
0,00%
0,03
14,1
0,00%
0,06
7,5
0,00%
0,20
2,1
1,05%
0,26
1,6
2,95%
Horas de excendencia anuales:
N° horas
0
0
0
13,37
36,8
50
Tabla 5. Horas de excedencia Zona 3
Dir
NE
E
SE
S
SO
Hcr (m)
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
P (dir)
23,2%
12,1%
11,0%
14,6%
14,3%
Kr
0,7
0,9
0,95
0,95
0,95
Ka,medio
H0
P excedencia
0,04
14,1
0,00%
0,04
11,8
0,00%
0,09
4,5
0,00%
0,24
1,8
2,69%
0,24
1,7
1,99%
Horas de excendencia anuales:
N° horas
0
0
0
34,35
24,9
59
Tabla 6. Horas de excedencia Zona 4
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PROYECTO BÁSICO DE ADSCRIPCIÓN DEL NUEVO PUERTO DE TOSSA DE MAR
Dir
NE
E
SE
S
SO
Hcr (m)
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
P (dir)
23,2%
12,1%
11,0%
14,6%
14,3%
Kr
0,7
0,9
0,95
0,95
0,95
Ka,medio
H0
P excedencia
0,04
16,1
0,00%
0,04
10,4
0,00%
0,11
3,8
0,01%
0,26
1,6
3,94%
0,40
1,1
14,89%
Horas de excendencia anuales:
N° horas
0
0
0
50,26
186,1
236
Tabla 7. Horas de excedencia Zona 5
Dir
NE
E
SE
S
SO
Hcr (m)
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
P (dir)
23,2%
12,1%
11,0%
14,6%
14,3%
Kr
0,7
0,9
0,95
0,95
0,95
Ka,medio
H0
P excedencia
0,03
18,5
0,00%
0,03
14,9
0,00%
0,09
4,5
0,00%
0,24
1,8
2,51%
0,28
1,5
4,31%
Horas de excendencia anuales:
N° horas
0
0
0
32,00
53,9
86
Tabla 8. Horas de excedencia Zona 6
Dir
NE
E
SE
S
SO
Hcr (m)
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
P (dir)
23,2%
12,1%
11,0%
14,6%
14,3%
Kr
0,7
0,9
0,95
0,95
0,95
Ka,medio
H0
P excedencia
0,03
21,4
0,00%
0,02
22,2
0,00%
0,10
4,2
0,00%
0,23
1,8
2,28%
0,34
1,2
8,85%
Horas de excendencia anuales:
N° horas
0
0
0
29,14
110,6
140
Tabla 9. Horas de excedencia Zona 7
Dir
NE
E
SE
S
SO
Hcr (m)
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
P (dir)
23,2%
12,1%
11,0%
14,6%
14,3%
Kr
0,7
0,9
0,95
0,95
0,95
Ka,medio
H0
P excedencia
0,03
17,2
0,00%
0,04
10,7
0,00%
0,09
4,7
0,00%
0,20
2,1
1,08%
0,38
1,1
13,18%
Horas de excendencia anuales:
N° horas
0
0
0
13,74
164,7
178
Tabla 10. Horas de excedencia Zona 8
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Dir
NE
E
SE
S
SO
Hcr (m)
0,4
0,4
0,4
0,4
0,4
P (dir)
23,2%
12,1%
11,0%
14,6%
14,3%
Kr
0,7
0,9
0,95
0,95
0,95
Ka,medio
H0
P excedencia
0,03
18,1
0,00%
0,04
10,2
0,00%
0,08
5,5
0,00%
0,19
2,2
0,83%
0,38
1,1
12,77%
Horas de excendencia anuales:
N° horas
0
0
0
10,62
159,6
170
Tabla 11. Horas de excedencia Zona 9
En la siguiente tabla se resumen los resultados:
Zona
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Horas excedencia
113
37
50
59
236
86
140
178
170
Tabla 12. Horas de excedencia en todas las zonas.
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6. CONCLUSIONES FASE I
Se ha considerado una altura de ola crítica de 0.4m (límite de permanencia en muelle) en
base a la ROM 2.0-11 y a la ROM 3.1-99. Para estas condiciones, el número de horas de
excedencia se limita a 40 horas anuales.
Zona
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Horas excedencia
113
37
50
59
236
86
140
178
170
Tabla 13. Tabla resumen de las horas de excedencia para una altura crítica de 0.4m.
En los resultados presentados se evidencia que los valores de operatividad son
superiores a los recomendados debido al bajo grado de protección que ofrece el dique
frente al oleaje del Suroeste (Garbí). Lo anterior se comprueba viendo que la principal
aportación a la desviación de horas anuales se debe principalmente a dicha dirección de
oleaje.
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7. FASE 2
Con el objetivo de mejorar la seguridad de las embarcaciones amarradas sin reducir la
capacidad del puerto ni modificar la geometría de la bocana se alarga el dique 88 metros
y se añade un quiebro al final del tramo.
En la siguiente figura se muestra la simulación realizada para la dirección crítica, la SO:
Figura 10. Coeficientes de atenuación. Dirección SO fase 2.
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7.1
Resultados
Se han repetido las agitaciones de las direcciones S y SO, en la siguiente tabla se
detallan los coeficientes de atenuación obtenidos:
Dir
NE
E
SE
S
SO
Ka,1
0,05
0,04
0,08
0,11
0,19
Ka,2
0,04
0,03
0,06
0,09
0,16
Ka,3
0,04
0,03
0,06
0,17
0,23
Ka,4
0,04
0,04
0,09
0,20
0,20
Ka,5
0,04
0,04
0,11
0,15
0,24
Ka,6
0,03
0,03
0,09
0,19
0,23
Ka,7
0,03
0,02
0,10
0,17
0,25
Ka,8
0,03
0,04
0,09
0,11
0,22
Ka,9
0,03
0,04
0,08
0,10
0,20
Tabla 14. Coeficientes de agitación para las 9 zonas y las 5 direcciones.
A partir de estos coeficientes y considerando la altura de ola umbral de 40 centímetros
resultan las siguientes alturas de ola en aguas profundas:
Dir
NE
E
SE
S
SO
Zona 1
11,2
11,7
5,1
3,8
2,2
Zona 2
14,6
14,7
7,5
4,8
2,7
Zona 3
14,1
14,1
7,5
2,4
1,8
Zona 4
14,1
11,8
4,5
2,1
2,1
Zona 5
16,1
10,4
3,8
2,7
1,8
Zona 6
18,5
14,9
4,5
2,2
1,8
Zona 7
21,4
22,2
4,2
2,4
1,7
Zona 8
17,2
10,7
4,7
3,7
1,9
Zona 9
18,1
10,2
5,5
4,1
2,1
Tabla 15. Coeficientes de agitación para las 9 zonas y las 5 direcciones.
Por último, a partir de los ajustes Weibull definidos en el estudio de clima medio, se
calcula la probabilidad de excedencia en términos de número de horas al año.
Dir
NE
E
SE
S
SO
Total
Zona 1
0,0
0,0
0,0
0,1
4,6
4,7
Zona 2
0,0
0,0
0,0
0,0
0,9
0,9
Zona 3
0,0
0,0
0,0
5,4
16,6
22,0
Zona 4
0,0
0,0
0,0
13,3
7,8
21,2
Zona 5
0,0
0,0
0,1
2,2
20,2
22,5
Zona 6
0,0
0,0
0,0
9,9
17,2
27,1
Zona 7
0,0
0,0
0,0
5,3
30,7
36,0
Zona 8
0,0
0,0
0,0
0,1
12,9
13,0
Zona 9
0,0
0,0
0,0
0,0
7,5
7,6
Tabla 16. Coeficientes de agitación para las 9 zonas y las 5 direcciones.
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8. CONCLUSIONES FASE 2
Al modificar la geometría de la planta se ha cumplido con el objetivo: proteger la dársena
del puerto de los oleajes del Garbí. En la siguiente tabla se comparan las 2 fases
simuladas:
Zona
Fase 1
Fase 2
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Promedio
112,8
37,4
50,2
59,3
236,4
85,9
139,7
178,4
170,2
118,9
4,7
0,9
22,0
21,2
22,5
27,1
36,0
13,0
7,6
17,2
Tabla 17. Tabla resumen de las horas de excedencia para una altura crítica de 0.4m. Comparativa
entre las 2 fases.
La zona crítica es la 7, con un total de 36 horas de excedencia. Este valor es inferior al
límite estipulado por la ROM de 40 horas anuales. De modo que se valida la geometría
propuesta.
Para comparar la eficacia de la nueva sección, en la siguiente figura se compara el pase
de la dirección SO para las 2 fases:
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Figura 11. Coeficientes de atenuación. Dirección SO
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